冰箱发泡门通过自锁夹紧装置的研制

· 16 o 长峙技术 2U01年第一期 冰箱发泡门通过自锁夹紧装置的研制 昊兴春 陈世纪 王亚龙 李 军 摘要 ：本文通过对冰 箱发泡门在发泡设备中 自动定住 、锁紧的结构，进行 了综夸的理 论厦探讨、利用偏r0力矩的力学原理设计的通用 自锁夹紧装置，解冼了发泡门的定位和 自 动锁紧的难题。 关键词：冰箱发泡门、自锁装置、定位、锁紧、偏心力矩、成型、脱模 一 、问题提出： 电冰箱门体、箱体的发泡在冰箱生产中是一个很重要的工序。我公 司开发的第一代冰箱 是直角门体．由于直角门门体全部由板金焊接而成，因此本身就具有较高的强度，而且由于门 体两端的塑料门把手要求在门体发泡后安装的，故无需考虑在送、取及自锁夹紧门体时对门体 外表面的磨擦、划伤，所以在第一代直角门冰箱门体发泡时只采用的是定位装置．如下： 圈1一t板 仝 f1体 圈1-2定 位蓑置 ^ 因为此装置仅仅是定位t所以结构比较简单，由几个纤维柱构成定位装置。由于直角门门 体是密闭的板金焊接件，有较好的抗变形能力，所以虽然没有夹紧装置，门体在发泡时发泡涨 力的作用下也不会有大的变形 经此装置发泡后的门体合乎设计要求。 随着人们生活水准、审美情趣的提高．我公司又开发了美观新颖的圆角、圆弧 门冰箱 ，但随 之也出现了新的问题 ，圆角、圆弧门体 中间是板金，两端是塑料件门把手，由于塑料件的抗变形 能力低，在发泡时两端的塑料门把手受发泡涨力而产生形变，因此在发泡时对其进行定位、夹 紧。门体如图； 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长岭技术 ·l7· 图 1—3 圆角门门体 考虑多种因素 ，对圆角、圆弧门的夹紧装置设计有以下几点要求： 1、鉴于设备情况，本装置无外加动力源。 2、夹紧、松开要 自动、灵活、可靠。 3、不破坏塑料件的外形。 4、尽量减少设备上的安装孔 a 5、取 、放件方便 二、CANNON公司门体发泡设备动作原理： 要设计门体发泡时的夹具，必须先了解发泡设备的动作原理 我厂 27、29车间门发泡设备 是引进国外 CANNON公司的多工位(8工位)系统，以提高工作效率。 (1)、CANNON 门体发泡设备示意图 图 2—1 CANNON设备示意图 1、气缸 2、铰链 3、铰链 4、臂 5、钩 6、铰链 7、气缸 8、轴承 9、键盘 1o、铰链 l1、支柱 12、上固定板 l 3、钩 l4、门体 15、锁柱 16、模具 17、垫板 l8、下固定板 19、导轮 2O、轴 (2)、CANNON设备工作原理 概述：CANNON门发泡设备为多工作系统，每(8工位)，每工位由件 1O一18组成。气缸 1 和气缸 7带动臂 4完成上固定板 12及下固定板 18的打开及锁紧。轴 2O上的导轮 19在键盘 9带动下转动完成工位换位，使其由装卸位置进人发泡位置。上、下固定板 12、18由链铰 1o连 接，由锁柱 15将其锁紧 维普资讯 http://www.cqvip.com · 18 o 长岭技术 5001年第一期 22 ／2 ／5-／8 图 2 2 锁开装置 图2～3 锁柱立体图 21、锁槽 22、摆块 23、滑动轮 24、摆块 25、连杆 ， (3)、开模动作如下 ： 气缸 1通过铰链 3使臂 4做顺时针旋志，使得钩 5与钧 13靠近。此时t气缸 7水平 向右运 动，使钩5插入钩 13。同时，滑轮23使得摆块24顺时针旋转，和摆块 24固连的锁柱15亦顺时 针转动．连杆 25和摆块 22也带动锁柱 15顺时针转动，从而使其端头转动到与锁槽 21方向一 致位置上+从而完成 了上、下固定板 12、18之问锁柱 15的打开工作 。然后臂 4在气缸 1及铰链 3作用下 ．逆时针转动 ，使得钩 5与钩 13作用下的上固定板 12绕铰链 1o转动 ，因此．完成了 上、下 固定板 12、18的打开工作。 (4)、锁模动作如下 臂 4在气缸 1作用下顺时针转动，钩 5带动上固定板 lO顺时针转动 。台模完成后 ，由气缸 7带动臂 4向左水平移动，钩 5退出钩 13，臂 4使摆块 24逆 时针转动，摆块 22逆时针转动与 连杆 25向右移动，使锁柱 1 5逆时针转动，从而使其端头转动到与锁槽 21方向垂直位置上+从 而完成了上、下固定板 12、18之间的锁紧工作。气缸 1使臂 4逆时针旋转 ，远离装卸件位置，则 此工位锁模完成 ，可进人下一工序。 3、CANNON设备的安装 ： 在设备上固定板 12上有螺钉过孔，通过支柱 1l安装模具 16 设计发泡门体的通用自锁 夹紧装置．应安装在模具侧面，这样可以减少在设备上的安装孔。垫板 1 7安装在设备下固定板 18上 。 三、设计论证： 由于CANNON公司门体发泡设备是引进的，且门体在发泡时处于发泡设备上、下固定板 之问，故所设计的通用自锁夹紧装置所处空间很是有限，附加动力源困难．所以本设计不考虑 有外加动力源。通过对门体发泡设备的了解t考虑夹紧装置的动力源可以来自门体发泡设备本 身——合模力，即上模板重量通过铰链等机构作用于夹紧装置上的力，当然 ，这里存在着力的 转换的问题。因为合模力力的方向上下( )的，而通用自锁夹紧机构对门体所施加的力的方 向却是要求左右方向(一)，两力方向相互垂直 ，因此要进行力垂直交换。 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长岭技术 a、斜楔滑块式转换垂直力 b、斜导柱形式转换垂直力 c、链条形式转换垂直力 d、齿轮形式转换垂直力 e、斜滑块形式转换垂直力 f、弹簧式转换垂直力 考虑到 CANNON公司门体发泡设备的情况以及经济实用性，这里就 a一斜楔滑块式和 f，弹簧式二种方案进行设计、论证。 方案 I：斜楔滑块式 斜楔滑块式需要二个斜楔，一个用螺钉 固定在上固定板 ，一个安装在下固定板 。下面的滑 块在两端要开通两个槽 ，中间穿有螺钉 ，螺钉 固定在下 固定板上。斜楔 的斜度及槽开的长度要 根据具体情况确定．但是槽长一定要大于滑块斜边长度在水平面上的射影长度 ，以免出现台模 不上等问题。工作时斜楔滑块的动作是上固定板向下运动，使上面的斜楔与下固定板上的滑块 的斜面相互接触、挤压、迫使滑块向右运动，直到合模完毕时滑块运动停止，此时模滑块的右侧 将待发泡的门体定位．并且自锁夹紧，滑块斜楔式简图如下： 图 3～l 斜楔滑块式工作图 斜楔滑块式结构简单，无需外加动力源，自动夹紧且 白锁，这些是其优点。同样也存在一些 问题。 1、动作不灵话，不能做到自动复位 因此在取门体时就会因为自锁夹紧装置与塑料门把手 的磨擦而划伤塑料件外观，同时因取件不方便，也影响到工作效率。 2、安装滑块要在下固定板上攻丝开孔，各种冰箱门体尺寸不一，如果每一种门体发泡都需 在设备下固定板上开安装孔，那样对设备损坏太大。 3、由于滑块槽与螺钉之间存在着摩擦力、间隙，因此定位不太可靠 。 因此 ，斜楔滑块式 自锁夹紧装置虽然简便，但是存在的缺点也很多。 方案 Ⅱ 弹簧摆杆式 经过上述对斜楔滑块式方案的讨论，可以看出：主要缺点的原因是装置不能自动复位。因 此在进行新的设计的时候可以考虑用弹簧帮助自锁夹紧装置进行自动复位。对于自动夹紧且 维普资讯 http://www.cqvip.com 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长岭技术 ·21· b、摆杆尺寸选定 CANNON公司门体发泡设备的容模量是 95mm，据经验，设计滚轮直径为 16mm，在摆杆 上端留 20mm 的问隙，故可得摆杆长度为： 摆杆长度 L一容模量一滚轮半径～空隙长度 一 95— 8— 20— 67m 图 4～2 摆杆尺寸设计 图4—2中 角是摆杆处于自锁夹紧状态时两转动中心连线与垂线之间的夹角，p角是当 摆杆处于开启状态时两转动中心连线与垂线之间的夹角 长度 H是台模时摆杆与下固定板最 初接触时的距离。 因为板金门体 由冲压形成，故常有变形。所以在生产实际中，在合模时很可能出现摆杆下 滚轮接触不到下固定板的现象，即： 摆杆长度 L+变形量>H 这样合模力不能作用到摆杆之上，完不成垂直力转换，也就不可能实现夹紧自锁。为了解 决这个问题，可以采用增大偏心角的办法来弥补板金门体变形而引起的尺寸误差。因为： L1=L／cosa H—L1×co88 n角增大，L 值亦增大，H值亦随之增大。 取图中 Ⅱ一20。，p一10。 故偏心距 L。一L×tg20。一67×tg20。一24．38mm Ll—L／cosq一67／cosZ0。一71．3mm =10。，即偏心摆杆开启时只能转动 1O。， 故当处于开启状态时 H LI×cos~=71．3×COS10 一70mm 维普资讯 http://www.cqvip.com ·22· 长岭技术 20o1年第一期 所以 ．允许板金 门体的尺寸误差为 ： △ 一 H-- I 一 7O一 67— 3ram 较为合理 因此 ，造定摆杆尺寸偏心距为 25ram，a角为 20。，p角为 10。，摆杆长度为 67ram，其余各部 位尺寸由经验设定，具体尺寸图如下 ： ! 1O 图 4～ 3 摆 杆设 计 另外，由于设计的摆杆在门体一侧。。端设置一个，就要防止夹紧后发泡时塑料件门把手中 间部分产生局部变形。因此，在门体一例的两个摆杆之问还需再设置一个锁紧板．使塑料件门 把手与 自锁夹紧装置完成全接触 ，抵抗变形。这样一来就要在摆杆上相应的增加一些装置 ，具 体图见图4～3摆杆设计 2)、锁紧板设计 锁紧板是安装在摆杆上的，用来夹紧整个塑料件门把手，因此结构十分简单，但在配合面 处要求有较高的精度。在锁紧板的两侧要分别开两个孔，并且要扩孔一定深度，考虑到所开孔 直径，扩孔深度为4ram即可，扩孔直径为 12．5ram。具体尺寸见图； 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长岭技术 ·23· TL_ J 1 ⋯ 口 I 745 图 4—4 锁紧板设计 3)、铰链座设计： 对于铰链座 的设计有四点要求 ： 1、安装摆杆并确保其转动灵活性 ； 2、摆杆处于开启位置时的定位 ； 3、铰链座本身在模具侧面的安装 ； 4、安装弹簧的圆柱螺钉的定位。 对于铰链座的设计，最重要一点就是摆杆处于开启位置时的定位，即是限制摆杆的转动范 围，以免处于开启位置时摆杆的偏心距过小或停在死点位置甚至超过死点位置 ，这决定摆杆是 否能转动以及需要在多大的力量下才能够转动。据前摆杆设计计算转动角度p=10。，摆杆上端 凸出部分长度为30mm(从 圆心算起)，所以可得：L 一3o×tglO。一5．289mm(见图4—5铰链座 设计)，这样便 可保证摆 杆在开启 时只转动 1o 。摆杆 的宽度是 16ram，因此 在铰链 座 内留 20ram的空间供摆杆转动。由于铰链座是要求安装在模具侧面的，故要设计一对称平台，上面 分别开两个孔，其中一个要扩孔，用二个销钉和二个螺钉将其固定(销钉定位、螺钉紧固)。图中 螺纹孔是安装装弹簧的圆柱螺钉的 其余各部位尺寸相应摆杆或根据经验取定。如图 4一 所 示 。 现在对上述 已设计的摆杆、锁紧板、铰链座进行材料选用 选择材料应考虑的f可题主要有 三个 ：使用要求、制造工艺性要求和经济要求。首先从使用要求的机械性质方面的要求来考虑， 首先应保证机械零件不失效，应有较高的强度，硬度和冲击韧性t有较好的塑性。其次，工艺要 求 ：对于经切削加工的零件要考虑材料的易切削性，切削后能达到的表面粗糙度和表面性质的 变化。第三是经济性要求，在能达到使用要求的前提下，尽量选用价格低廉的材料。通过以上 三点要求，考虑45钢用于强度较高、韧性要求中等，正火处理后抗拉强度为 610MPa，屈服强 ． ． 度为 460MPa，冲击值为5×10 ，硬度 HB值为≤241等性质，决定摆杆、铰链座、锁紧板选 用 45钢 ，发兰处理 维普资讯 http://www.cqvip.com · 24· 长岭技术 ZOO1年第一期 图 4—5 锁链座设计 4)、弹簧设计： a、弹簧结构设计： ①弹簧的分类：按弹簧作用的负荷和用途分类，自锁夹紧装置弹簧可分为第二类，属于工 作受交变负荷，工作次数一般在 10 ～10 之间成较重要的弹簧。 ② 弹簧的选材 ：根据弹簧的功用，载荷性质大小及循环特征 ，可选合金弹簧钢。具体选用硅 锰弹簧钢(60Si2Mn) ⑧弹簧的结构型式：拉簧 、I Ⅱ型，如图 b)、弹簧尺寸设计 图 4—6拉簧结构型式 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长蛉技术 ·25· 弹簧的尺寸设计与摆杆的具体尺寸、转动角度，装置重量及台模力大小都有关系，弹簧受 力可分为两个阶段 一是在开启阶段，上、下固定板分开，摆杆不再受合模力，此时弹簧受到摆 杆的重力并且要克服摆杆的重力将摆杆拉起 ，即开启 自动复位 。二是在合模时 ，此时摆杆受两 个力 合模力作用下摆杆产生一个转矩，在弹簧作用下产生一个方向相反的转矩，要求弹簧弹 力产生的转矩不足克服合模力产生的转矩 ，即自锁夹紧 现开始计算 ： ①计算合横力： 因为合模力 即上固定板重量通过铰链等机构作用在摆杆上的力，所以先计算上固定板的 重量，上固定板结构如图： 图 4 7 CANNON 门板发泡设备 上固定板 图 4—7中阴影三角形面积 ： s△一告(64--2X4√虿)×(64--2×√丁)／2—694mm2 所以，s端板一8×(745--20)×10+8X(2000—2O)×3+10X 745×2+10X(2000--20)×2 + (694×4)X 3X1O一 8X8X 3×10 — 58000+4752014900+ 59600+ 83280-- 1920 = 241380mm0 Sn一 2000× 745— 1490000mm 一 1．49m 所 以，S 一S —S 一 1．∞ 一 0．241— 1．249m 0 查得铸铝密度为 2．7t／m。 所以，W上伺定扳一[o．241×o．o8+1．249×(0．o8一o．O6)]×2．7 = o．1195t= 120kg ②计算摆杆及锁紧板重量： 摆 杆 ：Wm=[(16X14X 3O)+(25×40X 20)+(30×45×40；]×7．8—80720×7． 8= 0． 63kg (查得 45钢密度为 7．8g／cm。) 锁紧板重量 ：w 一(30X40X 745×7．8)一659．8×7．8—5．14kg 维普资讯 http://www.cqvip.com ·26· 长岭技术 2001年第一期 所以，一套锁紧装置重量： W m一 2W 1+ W 2— 6．28kg 所 以 ，W上板一W上同+4W铺一 12O+6．2；8×4—145kg 上固定板与锁紧装置大约重量为 145kg，由于其重量通过铰链座等机构作用在摆杆上 ，考 虑到摩擦力和其他力的损耗 ，认为实际作用到摆杆上的力量为 N=WX 8o ×9．8—11 36．8N ③利用作图法求弹簧的力臂，如图： 圈 4—8 作图法求力臂 a、当处于台模状态时：N XL2≥F xl 其中 Lz为偏心距 ，X 测得为 48ram 因为门体发泡设备同时进行大、小门发泡，故应配置四套通用自锁夹紧装置，因此．台模力 作用到每个摆杆的力为 ：N 一N18=1136．818=142N 昕 眦≤ = 毫 _74N b、当处于开启状态时：G×L ≤Fm x2 G为装置重量，测得 L 一7mm 一50ram 所以，Fminf~GX 6．z8×9-8％0—8．61N ④拉簧设计计算 ： a、弹簧直径d：d~1．6√ 这里取 c一8，K一1．18，查得E~]627，对于拉簧[r]=627×8o 一502 所以d一≤1．6√ 维普资讯 http://www.cqvip.com 2oo1年第一期 长岭技术 ·27· 一 -．e×√ 罟 88ram s√ 一 1．6× ^坠旦 一o ． 64 m 因此 可 取 d—lmm b、有效圈数n：n一号 当 d—lmm 时，Fz一38．65N，fo—o(拉簧无初变形) 所 一 -l2．39 所 以取 n一13圈 c、总圈数：对于拉簧 ，nl—n一1 3 d、节距 ：对于拉簧 ，t—d—lmm e、总长 ：选定为 I Ⅱ型， Ho一 (n+ 1)d+2D= (13+ 1)× 1×2X8— 30ram 弹簧设计完毕。 ’ 5)、垫板、挡条设计 1、圆角门冰箱垫板与挡条设计： 因为圆角门冰箱两端的塑料 门把手的厚度大于板金门的厚度 ，因此发泡时在合模力 及发 泡涨力 的作用下，塑料门把手会被压碎。为了消除塑料门把 手受上、下方向的压力 ，故在板金 门 体下设计一垫板，使塑料门把手下端悬空、不受力。因此，发泡时只有板金门体受发泡涨力作 用。垫板简图如下 图 4—9 垫板示意图 在垫板两端上部要倒角，以免尖锐的棱角碰伤塑料门把手。为了使挡条便于安装 ，在垫板 维普资讯 http://www.cqvip.com ·28· 长蛉技术 2D01年第一期 上留出一些位置，同时也可减少在设备上多开安装孔 。 CANNON公司的门体发泡设备同时进行一套门体(大门、小门各一)的发泡，故在发泡时 需三个挡条，如图 图 4—10 挡条示意图 由图 4—1O所见 ，挡条是工作 中起定位作用的．因此可以设计两个销钉孔 ，用两个销钉及 下固定板消除挡条的六个 自由度。再设计 3个或 3个以上的螺钉过孔，以便和下垫板 固定。并 且要以两销钉孔为基准，以挡条为准。在垫板上作形状带阶，如图 4—9垫板示意图。 挡条的设计有三点要注意。一是长度，挡条 的长度要小门体 50~90mm，避免挡条与塑件 门把手接触．否则实现不了板金门体 的央紧，甚至在发泡涨力的作用下塑料 门把手会被压溃 。 二是挡条的宽度设计。在挡条上开螺钉过孔，通长用 M10~M8的螺钉 ，这样 以来螺钉头直径 为 125~mm，挡条的宽度应大于13ram，可选为20ram。三是注意挡条高度要小于门体厚度，以 免台模时模具与门体问有空隙引起发泡物质的外泄 四是挡条光洁度的问题。在挡条下表面 n 口 ， 及与门体接触一面，考虑到工艺要求以及设计要求，可选用粗糙度为 螺钉过孔内表 面用 V 1 R ， 粗糙度为 图 4—11 挡条示意图 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长蛉技术 ·29· 现在 进行垫板尺寸设计。CANNON公 司门体发 泡设 备容模量 为 95ram，模具 厚度为 55ram，门板厚度为 30ram．所以垫板厚度为 ： 垫板厚度=容模量一模具厚一门板厚 一 95— 55— 30一 l0ra m 因为垫板整体受均布挤压力，强度 足够 ，同时考虑到螺钉的安装 ，因此 10ram厚度适合。 圆角门塑料门把手突出板金门体 2．5ram，因此垫板上的台阶为 lo一7．5—2．5ram 的高度。如 图 图 4一 l2 垫板设计 下面进行挡条尺寸设计 ，如前所述 ，从四个方面进行设计 ，如图 ￡ 9 0 f 770 f l 815 图 4一l3 挡条设计 维普资讯 http://www.cqvip.com ·30· 长岭技术 2001年第一期 2、圆弧门冰箱垫板、挡条设计： 对于我厂 29#车阃生产的圆弧门冰箱，由于圆弧面突出，设计垫板时必须与之配台。因为 29#车间 CANNON公司门体发泡设备容模量为 1 50ram，所以垫板厚度 可以较圆角门体垫板 增加一些。现在参考圆弧门的外形对垫板设计： j ‘ ；f 3．H日 I I I I ^ f Z．口 0．015 _ § 6一口8 2 u1 一 申 —— i i b I 。 J一 I J—。 图 4 l4 垫板设计 如图4—14垫板设计，由于两垫板高度足够，可在垫板侧面开两个销钉孔，再加工四个螺 钉孔，这样就可以把侧面的挡条安在垫板上，减少在设备上再开安装孔。设计垫板与门体接触 n 口 面要有较好的光洁度 ，因此可选定 圆弧面和斜面等部分的粗糙度为 。垫板里侧安装挡条部 分的设计仍同圆角门门体垫板设计：开两个销钉孔用来定位 ，再加工三个螺纹孔加固。因此，圆 弧门的挡条有两种：一种是安装在垫板侧面的，一种是安装在垫板顶部的。现在分别设计，尺寸 图如下 图 4—15 挡条 l 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长岭技术 ·31· l 图 4—16 档条 Ⅱ 五、受力分析及强度校核 ： 1、弹簧受力分析： 设计拉簧的直径为 lmm d 6√ ，c_8lK_】_18 ]_502 ．．．F： ( 。×Kc = 1．1 8~ 8— 38．65N 据前计算，通用自锁夹紧装置的最大受力 Fmax=74N，Fmin一8．61N ‘ ．‘74N> 38．65N> 8．61N ．．．Fmax> F~ > Fmin 即在此拉簧作用下 ，弹簧摆杆机构可以 自动夹紧，松开灵活自如。 2、轴销的强度校核 ： ①受力分析如图： R2=P／2 Rr~P／2 (b) (c) 图 5—1 销受力分析 维普资讯 http://www.cqvip.com · 32· 长岭技术 2001年第一期 设计轴销受力如图5一l中(a)所示。作用在销轴上的外力有以下特点汐 力的作用线垂直 于轴销的轴线，外力问距很小(因为轴销短而粗)，当作用在轴销上的外力当太时，轴销将沿横 截面 l—l和 2 2被剪断。如图 5 l中(b)。所以必须先考虑剪切强度的问题 。 查表得 45#钢屈服极限应为 rs一360MPa，对于钢材，安全系数 Ⅱs一1．5～2．0 许用剪应力[r]一(0．5～0．6)[o] 许用应力[d]一ds／n，所以[o]一ds／n一36o／1．5—240MPa [r]0．5×[d]=0．5×24O一120MPa 分析销轴的内力和应力 ，用截面法，沿受剪面 l—l切开轴销 ，如图 5—1中(c)。可得 ； Q—R1=P／2 其中P为作用到摆杆上的合模力．其值为P=I136．8N(见弹簧设计部分)。 所 以 Q=D／Z=568．4N 销轴的设计尺寸为 圣6×30 所以，A一÷d2一÷×6。一28．27mm2 可得：~ =ge--= =20mp<[r] 所以销轴不会被剪断。 ② 由于轴销与耳片孔相互挤压，也要防止出现显著的塑性变形，因此必须考虑挤压强度的 问题。 ／ t= 图 5—2 轴销受力分析 在挤压面上，压力的分布情况如图 5--2中(a)。最大挤压应力abs发生在挤压面的中部 。 设挤压面上的挤压力为 FI】，耳片厚度为 t，则有 ； F -b 许用挤压应力[d f]一(1．7～2．0)[o] 所以[ ]1．7×[o]一1．7×240—408MPa 式中Fb—P一1136．8N，t一14，d一6 维普资讯 http://www.cqvip.com 2001年第一期 长岭技术 ·33· 可得 f一 一 一13．5MP<[ ] 所以轴销不会被压溃成产生形变。 六、本设计和生产线实物之比较分析 ： 本设计虽从实际生产需要选题，但是从理论方面进行设计。重点在于方案的正确性 ，结构 的灵活可靠性，刚度、强度的安全性。几何模型的建立力求逼近实际情况，又易于解析计算，因 此，设计后认为设备容模量、模具厚度、预装门体厚度、垫板厚度以及摆杆长度背为精确值，而 在实际中，由于各件误差以及整体误差累积、整装高度和容模量之阃或多或少有一定差异，而 此差异直接影响压轮受力状态，进而影 响摆杆机构开合动作。故在实际生产中，在铰链座上安 装压簧作用于摆杆轴 ，使摆杆可上下有一定尺寸浮动 (实际为 Smm)，从而补偿尺寸误差 ，使摆 杆长度与容模量误差在士2．5mm之内压轮都能顶到设备下固定板上，从而使摆杆开合动作可 靠无误 。 另，在生产过程中会出现因门体与模具之间吸附力过大，而引起在开模时门随模具被带起 的现象。通常是门被带至一定高度然后落下，这样对门体外形损坏很大。因此，在挡条上设一 个挂轮，具体示意图如下： 材料 ： P^ 图 6—1 挂轮示意图 挂轮的边缘超出挡条，可以卡住门体。这样就不会因门与模具之间的吸附力而使门被模具 带起。同时因为挂轮超出挡条，因此在模具上挂轮位置要开槽来让位。 维普资讯 http://www.cqvip.com