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型发动机悬置的研究
长春汽 车研究所 喻 冬然 王 长有 赵化 民
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吕 七 七 七
七 。
主
〔摘要 〕 在探索一般汽车用悬置功能和规律的基础上 , 给出了发动机悬置
的一股要求和
原则 , 以及刚体模态 、 滚摆轴线 、 一阶弯曲振型 、 悬置系统的弹性中心与解祸设 计 的 关 系 。 对
型发动机的悬置进行了具体计算和分析 , 并提出了改进
。
主
词 发动机一悬置
“ 振源的作用而发生振动 。 其中发动机就 巴一
一 吕 个振源
。在设计汽车时 , 合理的选择发动权的
汽车是多 自由度 的振动体 , 它受到各种 悬置 , 可以降低发动机振动的波及程度 , 减
五 、 结论
在胎体只作平移变形 其它变形
归并于胎面 的假设下 , 导出了适用于任意
载荷分布的侧偏与纵滑联合作用下的轮胎力
与力矩的一般理论表达式 。 这种理论模型表
达简捷 , 便于
应用 。
在理论模型的基础上 , 提 出了联
合工况下轮胎力与力矩的半经验模型 。 这种
半经验模型的所有参数均可由单纯侧偏试验
与单纯纵滑试验中得到 , 且计算
简单 ,
表达较精确 , 便于在汽车转弯 、 制动与驱动
的复杂动力学模拟中应用 。
参 考 文 献
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郭孔辉等 轮胎试验技术的开发研究及共
在汽车性能研究中的应用前景 汽车工程 。,
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七 七 。
七 ,
酒井秀男 轮胎工学 夕 于 夕 夕 出版 ,
一 一
责任编辑 洪 雨
汽 车 技 术
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少振动引起的不良后果 。 因此在现代汽车的
设计中 , 发动机悬置的设计越来越受到关注 。
本文从悬置的一般设计原理出发 , 提 出
了若干设计准则和方法 , 并对 型发
动机的悬置进行了振动分析 。
图 给出了传递效率 , 与。 。。 的关系 曲
线 。 由图可见 , 若使刀 , 必须有 。 叭
斌万 , 这是隔振的主要依据 。
叮 ,
口 。 ‘
。
‘图
八八已闷
二 、 悬置设计的一般要求
现代汽车上的发动机 , 是通过悬置安装
在汽车底盘上的 。 它既是弹性元件 , 又是减
振装置 。 一组设计合理的悬置不但可以减小
发动机及整车的振动 、 降低噪声 , 而且还可
以改善乘坐的舒适性 , 从而可提高零部件和
整车的寿命 。 悬置设计应满足如下要求 。
支承作用
悬置是一个支承元件 。 它必须能承受发
动机总成的质量 , 使其不致产生过大 的静位
移而影响正常工作 。
从隔振的角度考虑 , 要求悬置的刚度越
低越好 从支承需要考虑 , 要求悬置 的刚度
越高越好 。 因此 , 悬置应具有适宜的刚度 。
限位作用
发动机在受到各种干扰力 如制动 、 加
速或其它动载荷 作用 的情况下 , 悬置应能
有效地 限制其最大位移 , 以避免发生与相邻
件的碰撞与干涉 , 确保发动机能正常工作 。
隔振作用
悬置是底盘与发动机之间的连接件 , 它
应具有良好的隔振作用 。 既要降低 或隔离
来 自发动机的振动和冲击 , 也要降低 或隔
离 来 自路面的振动和冲击 。 因此 , 悬置应
具有防振隔振的作用 。 隔振效果一般采用隔
振传递率 叩来表示 , 其表达式为
悬置与发动机组成的质量一刚度振杯系
统的振动频率 , 通常属于低频振动范围 。 此
时可将发动机视为刚体 , 其刚体模态频率应
小于与汽车怠 垂拍当的频率的训丁 倍 , 如
能小到 则更好 。
悬置的解撰设计
系统振动的偶合 , 不但给计算工作带来
麻烦 , 而且使系统动态特征恶化 , 有时难以
控制 。 现代汽车发动机悬置的设计都是侧着
完全解藕成郊分舫把的方向发展 的 。 由于完
全解荆难度较大 , 厄此通常的作法是 反几宁
振功模态获得解刹 。
如果能使忽 置系统的弹性中心与发称机
总成的质心重合 , 弹性主轴与愤 性 主 轴 重
合 , 就可获得完全解祸设计。 如果能使发动
机前后悬置平面与滚摆轴线垂直 , 并使其弹
性中心落在滚摆轴线上 , 某些模态就可以获
得解祸 见图 。
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一 〔 一 竺 〕
“
山 二
亡卫
式中 乙—阻尼比“ —激振频率。 , —系统 的固有频率
谁谁卜迄迄迄迄迄迄迄迄 ‘‘‘‘‘‘‘唇沦一一 滚摆轴线长
州
、
后 悬置
俞悬置
图
年 第 期
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如果发动机前后悬置在垂直方向上的刚
度用下式表示 参见图
助
,
引 厂
、
片全一刃前而 卜卜一共二洲 匕 尸、叫 — 一 沙 了汀一
肛一 ⋯
’万‘ 置
前一后一一一前
一后
式中 前 —前悬置刚度后 —后悬置刚度前 —前悬置沿曲轴中心方向 到 质心的距离
后 —后悬置沿曲轴中心方 向 到 质心的距离
则发动机绕其横轴的转动与上下平动振动之
间可获得解祸 。
图
厂
而使发动机总成一阶弯曲频率变低 。 如果将
发动机看成是一个弹性体 , 其悬置布置在振
动较小的一阶弯曲振型节点附近是较为合理
白勺。
万
一
雨前悬置 冬 前 后‘后悬置
图
悬置的完全与不完全解祸设计是一个较
为复杂的问题 , 它涉及到悬置 的 刚 度 、 位
置 、 形状和角度等诸因素 , 在具体设计中应
具体分析解决 。
打击中心理论
应用打击中心理论选择前后悬置位置 。
当发动机总成可视为刚体的时候 , 前后悬置
应处于互为打击中心的位置上 见图 , 这
样可使前悬置在一旦受到干扰或冲击时 , 后
悬置的响应为零 , 反之亦然 。
打击中心应满足下式
。前 。二 一 令
式中 , —发动机对亨轴的惯性矩
—发动机总成质量应用一阶纵向弯曲振型
主要用于前后悬置位置的选择 。 现代汽
车由于高速而使激振频率增高 由于轻量化
三 、 发动机悬置系统的刚 体 模 态
的频率和振型计算
发动机悬置系统物理模型和坐标的
建立
发动机一悬置系统产生的模态频率一般
在 以下 , 远比总成作为弹性体最低模
态频率低得多 , 因此发动机一悬置系统只存
在刚体模态 。 在这个频段上 , 可将发动机简
化为刚体 。
设有一个定坐标系 。一 , , 轴 与曲轴
中心平行 , 其正方向指向发动机前方 梦轴
垂直于由六缸中心线组成的平面 , 其正方向
指向发动机左方 由发动机后部向前看
轴垂直于 夕平面 , 其正方向向上 。 坐标原
点。为静止时发动机总成的质心 。 再 以 为
坐标原点建立动坐标系 一 , 犷 产 。 这个 动
坐标系的原点随质心运动 , 它在定坐标系中
的坐标为 。 、 。 、 。 , 三个动坐标轴的方 向
始终与定坐标轴保持平行 见图 。
由于发动机总成在台架上作微幅振动 ,
因此 、 。 、 夕。 、 。是微小的 , 由此可认为
了 犷“‘ 与 ”一 , 重合 在下述的研究中均在
。一 坐标系中进行 。 又由于刚体转动的角
位移 、 势 、 劝是微小的 , 因此可近似地将转
动惯量和惯性积看成是常量 。
一 一 汽 车 技 术
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甄
表 悬置系统弹性恢复系数
位位 移移
劣劣 名名
才
幼阳夕
别
。 , 人
恢复力
、‘ 、
,
天 、。
兀 。
。。
八
轴轴轴一冲
‘
岸
图
恢复力矩
乙
运动方程
发动机一悬置系统 冈巧体 的运动方程
,
〔 〕夕 〔 〕
弋巾 —系统的广义位移
—系统的广义加速度尸 —冈体受到的外力
、 外力矩 列
向量
〔 〕—对称的质量矩阵
, 乙 无尹’
一 ,
兄 占
。 双尹’
无尹’ 喜 少’ 丢一 无尹’ 。 。
⋯
〔脚 〕二
⋯
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⋯
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。 无三少’ 乡 无户’ 丢一 沦。 , ,
无尹 忘 无穿’ 忌一 少’ , 。乙﹄
、声、于夕‘广咨、,布
二 一 二 , 一 。
一 二 一 , 一 ,
一 二 一 ,
发动机的质量
“
乙﹄明 比
乙
几 、 , 、 —发动机总成的惯性 矩二 , 、 二 二 、 ,
—发动机总成的惯 性积〔 〕—刚度矩阵
。。二 乙 罗’
、夕﹄
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‘、 二 乙 无 挤’ , 一 沦夕’。 ,
。 二 乙 积舒’。 , 一 积岁’。
悬置系统的弹性恢复系 数 , 其
值见表 公、
如取四点悬置 , 则有
, , ⋯, 。 乙 无少’ 。 一 无尹’ 。
二
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弹性中心存在并与刚体的质心相重合 , 那么
完全解祸设计就可实现 , 因此弹性中心和弹
性主轴的确定是十分重要的 。
五 、 对 八 型发动机悬置的分
折
悬置的形状
型发动机的前后悬置的形状及
尺寸见图 、 。
兽二
阵二立二只
图
答
冈叮度值
型发动机的刚度值见表
型发动机 的打击 中心
由图 和式 仁 可计算出 酬
发动机总成的打击中心为
前 后 二
其函数关系见图 。
如果保持前悬置位置不变 , 则与其相应
表 型发动机的刚度值
刚度
前悬置
后悬置
二 。
邹
至 尤 取 讨
皿 二 招 亏
口
后
。 型发动机总成一阶弯曲振
型
由台架试验结果可知 , 其节点与质心的
距离见图
前节点 距质心的水平距离
后节点 距质心的水平距离
如果考虑到 型发动机总成的刚
度较低 , 一阶弯曲频率较低的情况 , 将前尼
一
悬
‘毛万卜﹄
︺八心汉月欣已任摇
图
的打击中心为
后 。
如果前后悬置按打击中心布置 , 则
型汽车现有发动机后悬置的位置应向 发
动机后部移动 。 如果保持后悬置位置
不变 , 则与其相应的打击中心为
自‘
即现在的前悬置应往前移动 。
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图
年 第 期 —
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置安排在节点 、 附近 , 是会有很好的效
果的 。
滚摆轴线的计算
如果倾覆力矩是发动机主要 的 外 激 振
力 , 将前后悬置布置在滚 摆 轴 线 上 见图
, 则可得到若千振厂 模态的解祸 。 但由此
引起悬置的恢复力矩却很低 , 这是不利 的 。
因此通常将悬置倾斜 , 使其弹性中心落在滚
摆轴线上 目前国外的先进载货汽车的悬置
设计已大都采用倾斜设计方法 。这样设计的
好处是 在曲轴旋转力矩作用下 , 发动机只
沿滚摆轴线旋转而不产生垂直方 向 上 的 平
动。
舀舀 、、一 ‘, 皿皿皿
,,
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了
图
万 、向不、
厂
、迄
匕二才
滚摆袖线
一 乙一
,
忆侧里生主抽
图
型发动机滚摆轴线 计 算 结 果
为 滚摆轴线与 二轴的夹角夕 “ , 入轴
与曲轴中心线的夹角月二 。
。 。 。
悬置系统的弹性中心
型发动机的两个后悬置基本上
与六缸中心线所在平面对称 , 因此可将三点
悬置简化成两点悬置 。 其主刚度为
。
工“
。 护
经过计算得到的 型发动机三点
悬置的弹性中心 的位置见图 所示 。
了 隔振性能
由于发动机输出的扭矩呈周期性脉动 ,
对于直列式发动机来说 , 它 的频率可按下式
计算
—气缸数
—
一 曲轴转数 ,
—发动抓冲程数对于 型发动机来说 州 ,
怠速时的转数 , 这时输出的
激振频率 。 按隔振的要求 ,
型发动机总成刚体模态最高频率应小于
侧万 , 即 , 而台架激振试验测量
时 , 绕 夕轴转动的频率为 , 上下平
动频率为 和 , 绕 轴转动
的频率为 , 大多在隔振频率之上 。
六 、 型发动机悬置改进意
见
心
一 ”
式中 —扭矩变动频率
,
悬置的改进方案
在已投人大量生产的 型发动机
上进行悬置改进 , 要受到很多条件的限制 。
为此 , 将 型柴油机悬置进行了改制 ,
并 移 植 到 型发动机上作为改进方
案 。
如果将 型发动机前后悬置简称
“ 前旧 ”、 “ 后旧 ,, 把改制后的 。型发
动机悬置简称为 “ 前新 ”、 言新” , 经过排列
组合后 , 共得到四种组配方案 , 即 前 新 后
新 、 前新后旧 、 前旧后新和前旧后旧四个方
案 。
改进方案中的悬置布置与试验结果
图 所示为 “ 前新后新 ” 一组悬置的布
置情况 。
对四种改进方案分别进行了台架试验 。
一 一 汽 车 技 术
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、、
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砚砚砚
四四四四四四四四四
日日日斗一
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‘‘ 过 质心垂线 、
尸 茄
。 冷
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图
从试验结果来看 , “前旧后新 ”、 “前新后
归 ”、 “ 前新后新 ” 三组的结果均 比 “ 前 旧后
泪 ” 这一组的结果好 , 其中 “ 前新后新 ” 这
一组的刚体模态频率为
绕夕 轴转动频率为 , 上下平动
频率为 。
绕 轴转动频率为 。
上述结果 , 基本满足了隔振的要求 。
对改进方案的改进
以上改进方案为非优化方案 。 如果
根据滚摆轴线设计原理将悬置略 转 一 个 角
度 , 便可实现滚摆轴线设计方案 。 该方案经
计算后 , 其有关参数见图 。
图
后悬置下式 飞轮壳下支座
飞轮壳上支座 飞轮壳
车架横梁 后急置上式
上式下支架 元宝梁
下式下支架
个支角 , 将其改为结构更为紧凑的下支座多
将悬置下支架由车架纵梁挪至元宝梁上 。
这个改进方案的优点是 ①容易控制发
动机总成的振动 ②飞轮壳的结构紧凑 、 受
力状态合理 、 便于制造 ③悬置的主要支承
力由剪切变为正压 , 提高了使用寿命 ④车
架强度有了提高 ⑤悬置易于更换 ⑥降低
了成本 、 便于实现 。
滚摆轴线
甚份
图
后
·
悬置的 “ 角偏小 。 如果能结
合飞轮壳统一设计 , 改进的效果会更好 。 设
想的方案见图 所示 。
改制部分包括 去掉飞轮 壳上支座的两
七 、 程序的研制
本课题研制了 “ ” 和 “ ” 程
序 。 “ ” 程序可对三点悬置或四 点 息
置的发动机总成进行刚体模态计算 。 “ ”
程序专供刚体惯性主轴和主转动 惯 量 的 计
算 。
、、 结束语
发动机悬置设计是个比较复杂的问
题 , 涉及的因素很多 。 其设计的优劣对整车
的动态特性会产生重要的影响 。 本研究成果
表明 , 深人开展对有关悬置方面的研究是有
意义的 。
本文介绍的虽然是针对 型
发动机开展研究的成果 , 但它对一般汽车悬
置的设计 、 计算 、 试验也是有指导意义的‘
责任编辑 靳 兵
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