甲醇合成驰放气的回收利用
石油和化工节能 2010 年第 2 期 ·27·
甲醇合成驰放气的回收利用
孟路
(河南煤化集团中原大化集团公司 河南濮阳 457004)
摘要 总结回收甲醇弛放气生产合成氨的工艺改造,分析有关自动控制和联锁装置的改造情况。改造
后,取得了节能、环保双重效益。
关键词 甲醇 弛放气 节能改造 增产
2008 年,中原大化集团采用荷兰壳牌公司煤粉
加压气化技术、德国鲁...
石油和化工节能 2010 年第 2 期 ·27·
甲醇合成驰放气的回收利用
孟路
(河南煤化集团中原大化集团公司 河南濮阳 457004)
摘要 总结回收甲醇弛放气生产合成氨的工艺改造,分析有关自动控制和联锁装置的改造情况。改造
后,取得了节能、环保双重效益。
关键词 甲醇 弛放气 节能改造 增产
2008 年,中原大化集团采用荷兰壳牌公司煤粉
加压气化技术、德国鲁奇公司低温甲醇洗技术建成
了年产 500kt 甲醇装置。原合成氨生产装置为 20
世纪 80 年代引进,以天然气为原料,并且采用
UHDE-AMV 低能耗工艺
,年产合成氨 300kt。合
成氨装置利用甲醇弛放气改造项目是国内第1家实
现甲醇合成弛放气回收利用的大型煤化工项目,既
可减少废气排放,又可使企业年增产合成氨 50kt、
尿素 85kt。
1 改造
新建成的甲醇装置所产生的弛放气压力为
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为科学合理,保证了蒸发系统稳定过料。
4 蒸发系统
原来蒸发抽真空系统是由三级蒸汽喷射器组
成,二段蒸发抽至一段,从一段进入大气。在这种
流程中,二段蒸发抽至一段,增加了一段
冷器的
负荷,一段喷射直接排入大气,既浪费了原料又污
染了环境。本次改造选用节能环保型水力喷射系
统,用水代替蒸汽作为喷射动力,二级喷射单独工
作,水循环使用,既减轻了一段表冷器的负荷,稳
定了真空度,又消除了排放,减少了污染。
为实现技改增产时不增加一蒸系统的负荷,采
用了降膜式闪蒸器。由于降膜式闪蒸器可将一蒸负
荷前移 50%以上,故在由改造前 450t/d 增产到
800t/d 时,可以利用原一蒸系统设备,既充分利用
了现有设备,又发挥了降膜式闪蒸器的节能作用。
降膜式闪蒸器在闪蒸低真空情况下其利用甲铵热
加热尿液比升膜式换热设备吨尿素节省蒸汽 50kg
以上。闪蒸下液进入小尿液槽,用泵通过调节阀进
入一段蒸发加热器,蒸发系统过料稳定,受低压系
统影响较小。蒸发系统故障停车时,尿液可由小尿
液槽溢流到大尿液槽,从而避免了全系统停车。
5 尾气吸收
在传统的工艺中,中压系统的放空气和低压系
统的放空气都在尾气吸收塔设备内吸收。中压系统
放空气中空气、甲烷等体积分数约占 75%,氨气体
积分数约占 25%,低压系统的放空气中氨含量高达
95%。2 种不同组分的气体在同一设备内用同一种物
质吸收,不仅吸收率低,尾气中含氨量高,而且浪
费原料,污染环境。改造时新增 1 台操作压力为
0.4MPa 的惰气精洗器,用以单独吸收中压放空气;
把原来的二循二冷改造为尾气吸收塔,单独吸收低
压放空气。改造后放空气中的氨含量可由原来的 8%
降低到 2%以下。
6 氨冷凝系统
增加 F=670m2氨冷凝器 1台,在主厂房 4 楼增
加 1000m3/h 凉水塔 1 台,专供氨冷凝器使用。
7 设备布置
由于此次改造作业面大,新增设备较多,会导
致原有框架布局拥挤,难以保证很好的检修和巡检
通道,现场较乱。改进的办法是在原有框架外新增
钢框架 6m,设备外移,使现场布局合理,流程顺畅。
装置经过改造后,于 2006 年 12 月一次开车成
功,合成塔投料 2h 后各系统基本稳定,装置达到
各项改造目的,节能效果明显,工艺生产操作弹性
在 40%~100%范围内都能保证产品质量达到优等品
的标准。
·28· 2010 年第 2 期 石油和化工节能
7.49MPa、温度 55℃,主要组成(体积分数)为 H2
(30%~40%),CO(10%左右)及 CO2,总流量约
30080m3/h(标态)。合成氨装置增加一弛放气预热
器(04E004),将引入的弛放气与高变出口气体换
热,预热至 370℃与二段炉出口气混合进入高变炉
(04R001);在高变炉内,混合气中的 CO 和水蒸气
在变换催化剂的作用下发生反应,CO(体积分数)
降至 2.19%,再经低变、脱碳、甲烷化、合成等单
元,最后作为合成氨原料气,达到合理利用资源、
回收弛放气的目的。同时弛放气管线还用作从合成
氨装置引出合成气送入甲醇装置,解决甲醇装置开
车催化剂还原问题。
为了解决新加入的弛放气配氮问题,引入了
6000m3/h(标态)N2,经换热器(06E001)预热后
补充进入甲烷化炉。为解决合成氨装置 N2管网中 N2
不足问题,将 1000m3/h(标态)8.15MPa 的高压 N2
减压至 0.70MPa 补入合成氨装置 N2管网。为了解决
尿素装置 CO2量的不足,从甲醇装置 CO2压缩机组二
段引出 4000m3/h(标态)2.2MPa CO2补至尿素装置
压缩机组一段出口。
整个改造方案包括:弛放气及 N2和 CO2的流量、
压力、温度等重要工艺参数的控制和检测。流量控
制回路包括弛放气流量控制回路(FICA13001)、CO2
流 量 控 制 ( FICA13002 ) 以 及 N2 流 量 控 制
(FICA13003);压力控制检测回路包括弛放气压力
检 测 ( PI13001/PI13002 )、 CO2 压 力 检 测
( PI13003/PI13004 ) 、 N2 压 力 检 测
(PIA13005/13006)和 N2压力控制(PICA13007)。
温度测量检测控制回路包括弛放气温度测量
(TI13001)、弛放气温度控制(TICA13002)、变换
气温度检测(TI13003)、CO2温度测量(TI13004)
和 N2温度测量(TI13005)。
2 仪表回路和控制方案的实现
2.1 仪表硬件
流量测量均采用差压法,其中一次测量元件采
用孔板,经差压变送器转换成 4~20mA 标准信号进
入合成装置的日本横河 CS3000 系统。压力测量采
用日本横河 EJA 变送器。温度测量采用 K型热电偶,
经现场温变转换成标准信号进入 DCS。在现场仪表
和DCS之间增加安全栅隔离防爆,利用DCS原有I/O
卡件的备用通道,依据控制要求并结合对原有控制
方案的影响,在 DCS 内部组态,实现检测、控制和
联锁,并在流程图画面上进行显示,同时建立采样
和趋势记录,增加报警和操作提示等功能。共计增
加了仪表模拟输入 15 个点,模拟输出 5 个点。同
时西门子 PLC 增加输出通道 3 个,通过现场调节阀
所带的电磁阀实现联锁状态下的安全切断。
2.2 主要控制和联锁
该项目为改造项目,必须全面分析相关工艺和
控制联锁方案,结合工艺要求、控制要求和原有的
控制联锁方案,对影响控制和联锁的各种因素综合
考虑,确保系统控制的稳定性和安全性。以弛放气
控制为例说明系统的组态。
弛放气主要对流量和温度参数进行控制。弛放
气引入合成装置后,合成气成分和量的变化对合成
系统的控制都将造成很大影响。弛放气含有的 CO
需要与一定比例的水蒸气在催化剂的作用下,经高
变和低变 2个单元转化为 H2;同时弛放气含有的 H2
和由 CO 转化得来的 H2又会影响氢氮比,所以必须
依据 H2含量的多少,按一定比例调整整个系统的空
气或 N2量。甲醇装置开车初期,气化输煤是 N2输送,
弛放气中 N2的含量较高,需减空气量;而正常运行
后,改为 CO2 输送,N2 含量较低,又需及时增加合
成气中的 N2含量,保证合理的氢氮比。因此,必须
准确测量并控制弛放气的量,同时依据测量和控制
的弛放气的量,及时调整一段炉的蒸汽量
(FIC03001),同时还要及时调整空气量,保证合
适的氢氮比。因此弛放气流量的准确测量和稳定控
制是改造的关键。
弛放气的流量测量采用了孔板取压、结合差压
变送器的测量方法,其测量的不是质量流量。气体
流量测量受温度和压力的变化影响较大,设计了温
度和压力补偿,引入弛放气压力(PI13002)和弛
放气温度测量(TI13001),在 DCS 内部组态,实现
温度和压力修正。并对气体流量通过阀门
(FV13002)进行控制,确保弛放气流量的相对稳
定。同时,还根据弛放气的气体组分,组态了对水
碳比、氨氮比影响的仪表,提示工艺操作。
因弛放气温度较低,而高变催化剂是以 Fe3O4
为活性成分,活性温度一般 350~430℃,为了保证
高变的效率,高变炉出口变换气走 04E004 管程,
弛放气经阀门(FV13001)减压后走壳程。04E004
设置 1 个旁路阀(FV13002),高变炉入口气体温度
调节控制在 370℃,加热后的弛放气和转化气汇合
进入高变炉进行变换反应。
2.3 DCS 内部组态
控制功能的实现通过 DCS 内部组态来完成。合
石油和化工节能 2010 年第 2 期 ·29·
纯碱生产中低温热能的回收利用
袁江
(中国石化集团南化有限公司连云港碱厂 江苏连云港 222042)
摘要 从实际经验出发,结合理论分析,系统地总结了淡液塔出气冷却器余热回收在局部及全厂热力
系统中不同效果的情况,指出在节能改造中,应该从全局考虑,比较在不同的工况下节能效果,做到最佳
的投入与产出。
关键词 纯碱 换热器 余热回收 节能减排
1 简介
在纯碱生产过程中,需要使用大量的冷却水,
一是为了控制工艺指标,二是为了回收或带走不利
于过程控制或设备安全稳定运行的热量。
当初,我厂淡液塔出气无单独的冷却器,是借
用蒸馏塔的氨冷器用循环水冷却,热量被带入大气
中,这些热量不仅白白浪费掉了,而且增加给排水
冷却塔的热负荷。另外,随着我厂生产能力的提高,
母液蒸馏系统的冷却能力已不能满足生产需要;另
一方面,给排水车间送往热电车间的脱盐水在进入
锅炉前需要加热到 104℃。因此我厂于 2000 年 6 月
为淡液蒸馏塔增设 1 台波纹管换热器,用脱盐水作
冷却介质,因其运行过程中泄漏频繁,维修量大,
在 2006 年又改用螺旋板式换热器,冷却介质仍为
脱盐水。可以看出,用脱盐水取代循环水冷却淡液
塔出气,既减轻了给排水冷却塔的热负荷,又回收
了淡液塔出气中的余热,是一个一举两得、有明显
节能效果的措施。脱盐水经过淡液塔冷却换热后,
温度升高约 30℃,降低了除氧器的蒸汽消耗,具有
可观的经济效益,对我厂节能减排有着十分重要的
意义。
2 螺旋板式换热器基本参数
在换热器大修更新时,用螺旋板式换热器取代
了波纹管换热器,仍然使用脱盐水作冷却介质。脱
盐水来自给排水车间,吸收淡液塔出气中的余热后
送往热电车间除氧器。
螺旋板式换热器主要设计参数见表 1。
3 运行情况分析
螺旋板式换热器 2006 年 7月 14 日投入生产运
行,8 月份进行了查定,查定时蒸量平均 114m3/h,
稍小于原设计蒸量 120m3/h。查定结果见表 2。
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成装置的 DCS 系统采用的是日本横河的 CS3000 系
统。内部仪表的组态主要通过功能块互相连接,并
对功能块的参数进行设定来实现。以弛放气为例,
其控制主要用到了温度压力补偿模块 TPCFL 和 PID
控制模块。
2.4 联锁系统的修改
以上工艺回路在引入合成装置、尿素装置后,
如果装置出现异常情况时,必须执行正确的联锁程
序,以确保系统安全。根据实际工艺要求,主要增
加3个联锁动作:①合成装置一段炉联锁系统TRIPB
动作时,通过 PLC 发出一动作信号给 FV13001 带的
电磁阀,使其失电,自动关闭调节阀,防止造成高
变催化剂被还原失效;②甲烷化联锁TRIPF动作时,
关闭氮气控制阀(FV13003);③当尿素装置 CO2 机
组跳车时,发出一信号给 FV13002 带的电磁阀,联
锁关闭该阀。
3 效果分析
改造完成后,于 2008 年 5 月 26 日将甲醇弛放
气引入合成氨装置。经过几次运行,工艺设备都运
行良好,仪表和控制也都运转正常。从实际运行看,
每小时可多产氨 3~6t,经济效益十分可观。随着
煤化工装置的进一步稳定运行,必将产生更大的经
济效益。同时,弛放气成分稳定后,仪表要进一步
通过内部组态和工艺结合,对弛放气引入后为合成
装置的工艺操作提供及时的控制调整提示信息。
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