V01.22 No.2
April 2005
安 徽 工 业 大 学 学 报
J.of Anhui University of Technology
文章编号:1671-7872(2005)02-0124-03
第 22卷 第 2期
2005年 4月
异型坯连铸机拉矫阻力计算
伍 毅。王启平
(安徽工业大学 机械
学院,安徽 马鞍山 243002)
摘要:讨论了异型坯连铸机拉坯阻力的计算
,将异型坯视为两个板坯的组合,重点是依据金属的弹性及高温蠕变特性,计算
了二冷段凝固坯壳的鼓肚值及支承辊矫平坯壳鼓肚的阻力、拉矫辊与铸坯间的滚动摩擦阻力,计算结果与实际情况相吻合。
关键词:连铸;异型坯连铸机;拉坯阻力
中图分类号 :TF777 文献标识码:A
C alculating of Withdrawal Resistance of Beam Blank C aster
WU Yi.WANG Qi-ping
(School of Mechanical Engineering,Anhui University of Technology,Ma anshan 243002,China)
Abstract:The calculating method ofwithdrawal resistance ofbeam blank caster is propose4 Th e beam blank is regarded
as two slaba Based on the elastic and creep properties of steel at casting temperature,the withdrawal resistance caused by
levelingbulgingandroilingfrictionofwithdrawalroilsandhotsteelisdiscussed.Th eresultissatisfactory.
Key words:continuous casting;beam black caster;withdrawal resistance
引 言
某炼钢厂引进 1台异型坯连铸机,具有 20世纪90年代末世界先进水平,但投产半年后在生产大规格铸坯(450×
750x 120)时,常出现铸坯不走或电流过大的问
,由于相关资料较少,所以要解决f 匮,必须 毹r【的姗 力计算人
手。
拉坯阻力是连铸机的一个重要力能
,是确定拉矫机
电机功率、压下液压缸大小及机架强度的主要依据,因此正
确计算拉坯阻力具有十分重要的意义。图 1为大规格铸坯
的断面及支承辊布置图。
1拉坯阻力 F∑的组成
拉坯阻力是连铸过程中阻碍铸坯运行的各种阻力之和【”。
主要由以下几部分组成:铸坯在结晶器内的阻力 、铸坯在
一
·
n
/ 、
j 一 j J
56.6
7l_8
图 1大规格铸坯的断面及支承辊布置图
二冷段内的阻力 、矫直铸坯的阻力 和其它阻力 。只有当拉矫机提供的拉坯力大于拉坯阻力和铸坯自
重下滑力的合力 时,铸坯才能被顺利拉出,即:F拉≥ = + + + (1)
1.1 铸坯在结晶器内的阻力 F。
结晶器内的铸坯阻力与许多因素有关IⅫ,例如,铸坯与结晶器表面间的润滑状况,保护渣的类型与参数,
结晶器的倒锥度以及结晶器与二冷段的相对位置是否正确等。正常浇注时,铸坯与结晶器内壁相对滑动,其
阻力表现为铸坯与结晶器内壁间的摩擦阻力,计算公式为: = (2)
收稿日期:20o4—08—25
基金项目:安徽省教育厅自然科学基金(2004kj025)
作者简介:伍毅(1965一),男,安徽枞阳人,安徽工业大学机械工程学院副教授,硕士。
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第 2期 伍 毅等:异型坯连铸机拉矫阻力计算 125
式中: 钢水的密度,p=7.8×10 kg/m ;g_-重力加速度,g=9.8 m/s ;L一结晶器周边长度,m;ho一结晶器
有效长度,m; 一结晶器与铸坯之间的摩擦系数。
1.2 铸坯在二冷段内的阻力 F
根据异型铸坯形状的特殊性,可将其视为宽度分别是 450,750 mm的板坯分别加以计算,然后对结果进
行叠加。
铸坯在二冷段的阻力由两部分组成:支承辊矫平坯壳鼓肚阻力 .;支承辊在铸坯上的滚动阻力和支承辊
轴承转动阻力 。
如图2所示,鼓肚变形可近似看作两端固定梁,载荷均匀
,
4
分布,由材料力学知:),。 (最大变形量)
32E,5
考虑到铸坯的高温蠕变及宽度影响 ,
+ 3 (3)
32E,5i 32E~Si
图2 两端 固定梁受均布载荷的弹性变形
式中:£ —铸坯的辊间滞留时间 (£ = );E厂一等价弹性模量 (E: (T
s-
!lO 0)×10 MPa); 一坯壳的平均温度
(T~--(Ts+T, )/2); 一钢水凝固温度; 。厂坯壳的表面温度;0 铸 坯的形状系数; 状系数的修正系数。
对于异型坯可参考一般板坯的情况,取 仅.11:1,则:),。 4 (
4)
32E,5
矫直鼓肚变形要克服的阻力: = 、/等
式中: 肚力;D厂第 辊子直径。
如: (6)
/9'i
式中: 一支承辊轴承的摩擦系数;片一各支承辊所承受
的压力;d广支承辊轴承的内外径平均直径;D厂第辊子
直径。
1.3 铸坯的矫直阻力 凡
图 3为拉矫机布置图。
(5)
~
#l #2 #3 #4 #5 #6 #7
图 3 拉矫机布置图
矫直铸坯的弯矩I6,71: Ms=crsxS (7)
式中:Js—铸坯的塑性断面系数,对于固相矫直,Js=0 ; 广铸坯在矫直温度下(900℃)的屈服应力,
MPa。
矫直铸坯的阻力由两部分组成:支承辊与铸坯间和支承辊轴承内的摩擦阻力 .;矫直变形阻力 如。
( J
l= (8)
式中:n—矫直区矫直辊个数; ~第 i辊的压力; 支承辊与铸坯间的滚动摩擦系数;其余符号同前。
特别指出 是 的函数,由于异型坯形状的特殊性,接触弧上的平均单位压力P 较大,不能将 视为一
个固定值,下面讨论滚动摩擦系数.厂的计算。
铸坯在矫直时的表面温度约为 850℃,且其翼缘的有效接触宽度较小,所以不能忽略铸坯塑性变形的影
响,可以参考热轧铸坯的阻力矩计算方法来确定实际的滚动摩擦系数。
接触弧上的平均单位压力p m[sJ为: pm=n"oK (9)
式中: 一考虑摩擦对应力状态的影响系数; 一材料在静压缩时的变形阻力, =(14—0.01t)×(1.4切(c)+
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126 安徽 工 业 大 学学 报 2005年
w(Mn)+0.3w(Cr))×9.8 MPa;卜一材料温度,。【=; (C)—C的质量分数,%; (Mn)--Mn的质量分数,%; (Cr)一Cr
的质量分数,%。
则变形阻力矩尬= × =岳-× ,所以滚动摩擦系数 =妥.。
二 二
根据能量守恒原理,外力克服阻力 所做功等于铸坯的塑性变形能,单位长度铸坯的变形能 △ =Ms×
△ ,而外力所做功 A = ×AL,由于 AL=R0×A ,所 以 =Ms/R0 f10)
因此铸坯的矫直阻力
∑
= ,+ z=上 _ _ +鲁 (11)
1.4 其它阻力
包括火焰切割机的运行阻力 ,和直线段铸坯的运行阻力 。火焰切割机的运行阻力为:
I=/zG (12)
式中:G-火焰切割机的重量; 一火焰切割机的运行阻力系数。
直线段铸坯的运行阻力 F,2为: F,2:G, (13)
上,
式中:G.一直线段铸坯的重量; 一辊道与铸坯的滚动摩擦系数; 一辊道轴承的摩擦系数;嗍 道辊身直
径; —辊道轴承内外圆平均直径。
1.5 铸坯 自重下滑力
∑ z cos 一2,4 l~ysin +辜)
铸坯自重下滑力 是帮助拉坯的,可按式计算: =三_三 ———— ———— (14)
上,i
式中 —铸坯的截面积; 坯的比重;卜 第 一1~i辊之间的铸坯长度。
2 计算结果
已知该铸机外弧半径 R。=10 m,3点固相矫
直,矫直半径为 15,30 m和 ∞m,浇注温度
1548 oC,浇注材料为低碳钢,铸坯的凝固系数
K=26 mm/min~-~,分别求出两种浇注速度下的
表 1 各项阻力的计算结果
Vl(rrdmin) F1/N FyN F3/N F4/N F N F£烈
0.80 18 900 270 500 569 900 5 000 l16O0o 748 30o
0.65 18 900 128 100 569 900 5 000 l16O0o 606Oo0
拉坯阻力,即 ,=O.65 m/min,V2=O.80 m/min。各项阻力计算结果见表 1。
3 结 论
计算表明:异型坯的拉坯阻力随着浇注速度的提高而增大,这与实际情况相符,其原因是随着浇注速度的
提高支承辊矫平坯壳鼓肚阻力增大。
由于异 的犒 别 情况,支承蒲 乔平坯 j豉肚阳力在整能 坯阳力中所占比仍 女 的,这与杨 Ejl翳剞 同。
铸坯的矫l苜姐力在 坐渤 中起 作用,异型『坯的矫蕾] L力如此之大堤 }扫
中 ’;勋口以角铁咱9迫切
问题。
参考文献:
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