橡 胶 工 业 2006年第 53卷
发泡剂对 EPDM 海绵性能的影响
张 军,许治昕
(南京工业大学
科学与工程学院,江苏 南京 210009)
摘要:采用模压一步法制备 EPDM海绵。研究发泡剂品种和用量对其性能的影响 结果表明,以发泡剂 AC,OB
SH或 H制备EPDM海绵,最佳用量分别为5,5和3份;发泡剂用量为 5份时,以发泡剂 H制备的EPDM海绵发泡倍
率最大 以发泡剂 AC/OBSH,AC/H或 OBSH/H并用制备EPI)M海绵,最佳并用量分别为5,4和2份;发泡剂并用
量为5份时,以发泡剂 AC/OBSH并用制备的 EPDM海绵发泡倍率最大。扫描电子显微镜观察发现.以发泡剂 AC/
OBSH井用制备的 EPDM海绵微孔分散均匀
关键词 :发泡剂 ;EPDM;海绵 ;发泡倍率
中图分类号:TQ330.38 7;TQ333.4 文献标识码:B 文章编号:1000—890X(2006)l1-0658—05
海绵橡胶是具有孔眼结构的各种橡胶的总
称,一般采用化学发泡剂发泡后制得。由于微孔
结构兼具有固体和气体的典型特性,因此具有微
孔结构的海绵橡胶质量小、隔热、隔音、电性能和
机械阻尼特性良好。海绵橡胶主要用于制造汽车
的挡风条、缓冲胶垫、建筑工程用密封垫片、弱电
部件的绝热材料、减震材料、简易潜水服及胶鞋等
制品l1]。EPDM海绵因具有优异的耐天候性和
低温柔软性等特性,近年来在汽车工业和建筑行
业被广泛用作密封和隔热材料 ]。
本工作以 EPDM为主体材料,采用模压一步
法制备 EPDM 海绵,研究发泡剂品种和用量对
EPDM海绵性能的影响。
1 实验
1.1 原材料
EPDM,牌号 5l2×50,荷兰 DSM 公司产品;
过氧化二异丙苯(硫化剂 DCP),工业品,上海高
桥石化公司产品;三盐基硫酸铅,工业品,南京金
陵化工厂产品;氧化锌,一级品,柳州锌品股份有
限公司产品;硬脂酸,一级品,南京油脂化工厂产
品;偶氮二甲酰胺(发泡剂 AC),工业品,上海向
阳化工厂产品;4,4 一氧化双苯磺酰肼 (发泡剂
OBSH),工业品,南京橡胶厂提供;N,Nf_二亚硝
作者简介:张军(1964 ),男.江苏姜堰人.南京工业大学教
授.硕士.从事高分子材料的教学和科研工作。
基五亚甲基四胺(发泡剂 H),工业品,宜兴周铁
化工厂产品;碳酸氢钠,市售工业品。
1.2 基本配方
EPDM 100,氧化锌 1,硬脂酸 0.5,三盐
基硫酸铅 1,硫化剂 DCP 0.5,发泡剂 变品
种、变量。
1.3 试验设备与仪器
S(X)K一160A型开炼机,上海橡胶机械厂产
品;QI B一350×350×2型 25 t平板硫化机,上海
第一橡胶机械厂产品;XQ 250型橡胶强力试验
机 ,上海非金属试验机厂产品;XL-A型邵尔 A型
硬度计,江都市明珠试验机械厂产品;SX一40型扫
描电子显微镜(SEM),工作电压 20 kV,日本明石
公司产品。
1.4 试样制备
将块状 EPDM在开炼机上破碎并塑炼;开炼
机辊距调至0.5 mm,加入 EPDM塑炼胶,待包辊
后依次加入发泡剂、硫化剂、三盐基硫酸铅、氧化
锌和硬脂酸,混合均匀后打三角包或枕头包 3~5
次;以开炼机辊距 4 mm出片;控制平板硫化机温
度为 160℃,硫化压力为 10 MPa,加热 15 min后
迅速开模得到 EPDM海绵。海绵经停放 24 h后
按
制样,以备测试。
1.5 测试
(1)物理性能
各项性能均按相应的国家标准进行测定。
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第 1 l期 张 军等.发泡剂对 EPDM海绵性能的影响
(2)微观结构
将试样放人液氮中淬断,用粒子溅射仪在试
样表面镀一层金膜,然后用 SEM进行观察和拍
照。利用 Sigma,scan测绘软件测定海绵的平均
直径。
2 结果与讨论
2.1 发泡剂单用对 EPDM海绵性能的影响
2.1.1 发泡剂 AC
发泡剂 AC常用作橡胶和塑料等高分子材料
的发泡剂来生产闭孔海绵制品,其用量对 EPDM
海绵性能的影响如表 1所示。
表 1 发泡剂 AC用量对 EPDM海绵性能的影响
从表 1可以看出,随着发泡剂 AC用量的增
大,EPDM海绵的密度逐渐减小。因为随着发泡
剂用量的增大,EPDM 的发泡倍率增大,使 EP—
DM海绵的体积增大,在质量不变的情况下,密度
随之减小 发泡剂 AC用量为 2~5份时,EPDM
海绵的物理性能变化不大;发泡剂 AC用量为 6
份时,EPDM海绵的物理性能明显下降。综合考
虑 EPDM海绵的发泡倍率和物理性能,认为发泡
剂 AC用量 以 5份为宜
2.1.2 发泡剂 OBSH
发泡剂 OBSH 的分解温度相对低于发泡剂
AC,它作为一种常用的有机发泡剂而广泛用于橡
胶海绵的生产中。发泡剂 OBSH用量对 EPDM
海绵性能的影响如表 2所示。
从表 2可以看出,发泡剂 OBSH用量为 2~4
份时,EPDM海绵的密度变化不大;发泡剂 OB
SH用量超过 4份时,EPDM 海绵的密度明显减
小,物理性能有所下降。综合考虑 EPDM海绵的
发泡倍率和物理性能,认为发泡剂 OBSH用量以
5份为宜。
表 2 发泡剂 OBSH用量对 EPDM海绵性能的影响
2.1.3 发泡剂 H
发泡剂 H为橡胶和塑料最常用的发泡剂,其
用量对 EPDM海绵性能的影响如表 3所示。
表3 发泡剂 H用量对 EPDM海绵性能的影响
从表 3可以看出,与发泡剂 AC和 OBSH不
同,发泡剂 H用量由 2份变为 3份时 ,EPDM 海
绵的密度明显下降;发泡剂 H用量超过 3份时,
EPDM海绵的密度先增大后减小,没有明显变化
规律,这是因为发泡剂 H 的分解温度较低(130
℃),而过氧化物 DCP的分解温度较高 ,导致交联
过程慢,与发泡剂分解匹配性不好,造成气泡在交
联初期冲破气孔。随着发泡剂 H 用量的增大,
EPDM海绵的邵尔 A型硬度、拉伸强度和撕裂强
度呈下降趋势,而且发泡剂 H用量超过 6份时,
EPDM难以成型。综合考虑 EPDM 海绵的发
泡倍率和物理性能 ,认为发泡剂 H用量以 3份
为宜 。
2.2 发泡剂并用对 EPDM海绵性能的影响
2.2.1 发泡剂 AC/OBSH并用
发泡剂并用会产生协同效应,从而满足产品
性能要求。在上述试验基础上,首先选择发泡剂
AC与 OBSH并用(有机发泡剂并用质量比为l:
1,下同),研究并用量对 EPDM海绵性能的影响,
结果如表4所示。
从表4可以看出,发泡剂 AC/()BsH并用量
由2份变为3份时,EPDM海绵的密度 、邵尔A
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660 橡 胶 上 业 2006年第 53卷
表 4 发泡剂 AC/OBSH并用量对 EPDM
海绵性能的影响
型硬度、拉伸强度、拉断伸长率和拉断永久变形明
显下降,且并用量为 6份时,EPDM海绵的密度
下降至0.158 Mg·m 。,说明此时EPDM海绵的
发泡倍率最大。可见发泡剂 AC/()BSH并用的
发泡效果优于发泡剂单用的效果。综合考虑 EP
DM海绵的发泡倍率和物理性能,认为发泡剂
AC/OBSH 并用量 以 5份为宜。
2.2.2 发泡剂 AC/H并用
发泡剂 AC/H并用量对 EPDM 海绵性能的
影响如表 5所示。
表 6 发泡剂 OBSH/H并用量对 EPDM
海绵性能的影响
能明显下降,当并用量为 6份时,EPDM 难以成
型。随着发泡剂 OBSH/H并用量的增大,EPDM
海绵的拉伸强度明显下降。综合考虑 EPDM 海
绵的发泡倍率和物理性能,认为发泡剂 OBSH/H
并用量以 2份 为宜 。
2.2.4 发泡剂AC/OBSH/碳酸氢钠并用
碳酸氢钠是一种无机发泡剂,分解温度低,通
常作为助发泡剂与有机发泡剂并用制备 NR、SR
和乳胶海绵。碳酸氢钠用量对 EPDM海绵性能
的影响如表 7所示。
表5 发泡剂 AC/H并用量对 EPDM海绵性能的影响 表 7 碳酸氢钠用量对 EPDM海绵性能的影响
从表 5可以看出,随着发泡剂 AC/H并用量
的增大,EPDM海绵的密度和物理性能呈下降趋
势。发泡剂 AC/H并用量较小时,EPDM海绵的
密度较大,拉伸强度也较高;当并用量为6份时,
EPDM海绵的密度与使用 4份发泡剂AC/OBSH
制备的 EPDM 海绵相当,说明发泡剂 AC/H并
用的发泡效果不如发泡剂 AC/OBSH 并用好。
综合考虑 EPDM海绵的发泡倍率和物理性能,认
为发泡剂 AC/H并用量以4份为宜。
2.2.3 发泡剂 OBSH/H并用
发泡剂 OBSH/H并用量对 EPDM海绵性能
的影响如表 6所示 。
从表 6可 以看 出,发泡剂 OBSH/H 并用量
由2份变为3份时,EPDM海绵的密度和物理性
注 :发泡剂 AC和 OBSH用量均为 2.5份。
从表 7可以看出,随着碳酸氢钠用量的增大,
EPDM海绵的密度变化不大,物理性能也不如发
泡剂 AC和 OBSH单用效果好。可见在发泡剂
AC/OBSH并用的条件下,再使用碳酸氢钠并不
能促进发泡。因此不宜使用碳酸氢钠作为此体系
的助发泡剂。
2.3 SEM 分析
对有较大发泡倍率和较好物理性能的 EP—
DM海绵进行 SEM 观察,以研究其微孔结构与物
理性能的关系。加入不同发泡剂的 EPDM海绵
的 SEM照片如图 1所示。
根据 SEM分析结果,利用 Sigmascan测绘软
件计算得到EPDM海绵泡孔直径 。采用发泡剂
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第 11期 张 军等.发泡剂对 EPDM海绵性能的影响
(a)发泡刹AC b)发泡荆OBsH (c)发泡刹H
(d)发泡刺AC/OBSH并川 (e)发泡刑AC/OBSH/碳酸氢钠井州
图 1 加入不同发泡剂的 EPDM海绵的 SEM照片(放大 300倍)
有机发泡剂单用和并用量均为 5份,碳酸氢钠用量为4份
AC,()BSH,H,AC/()BSH和AC/OBSH/碳酸氢 海绵时,它们的最佳用量分别为 5,5和 3份。当
钠制得 的 EPDM 海绵平均孔径分别 为 2O.2, 发泡剂用量为 5份时,以发泡剂 H制备的 EPDM
13.7,3O.7,25.6和 21.1 ffm。从图 1可以看出, 海绵发泡倍率最大,OBSH次之,AC最小。
以发泡剂AC/OBSH并用制备的 EPDM海绵内 (2)以发泡剂 AC/0BSH,AC/H或 OBSH/
部微孔分散均匀,孔径基本相同;而以发泡剂 H H并用制备 EPDM 海绵时,它们的最佳并用量分
或 AC/OBSH/碳酸氧钠并用制备的 EPDM海绵 别为 5,4和 2份。当发泡剂并用量为 5份时,以
孔径均匀程度差,且微孔分散不均。事实上也正 发泡剂 AC/OBSH并用制备的 EPDM 海绵发泡
如前面试验所得到的结果,即在 100份 EPDM 中 倍率最大,0BSH/H并用次之,AC/H并用最小。
加入 5份有机发泡剂,以发泡剂 AC/OBSH并用 (3)以发泡剂 AC/OBSH并用制备的 EPDM
制备的 EPDM海绵密度最小,且物理性能较好; 海绵微孔分散均匀,而以发泡剂 H 或 AC/OB一
而以发泡剂 H或 AC/()BSH/~ 氢钠并用制备 SH/碳酸氢钠并用制备的 EPDM海绵孔径均匀
的EPDM海绵虽然密度较小,但其物理性能却明 栏度差。
显下降。这说明在相同发泡倍率下,均匀的微孔分
布是保证海绵橡胶具有良好物理性能的必要条件。
3 结论
(1)以发泡剂 AC,OBSH或 H制备EPDM
参考文献:
[1]王作龄.海绵橡胶EJ].世界橡胶工业,2000,2(5):22r23.
E2]彭宗林,王 君,张 勇,等.配方与
因素对 El DM模压发
泡材料性能的影响[JJ.橡胶lT业,2000,47(9):525—526.
收稿 日期 :2006—06—27
Influence of blowing agent on properties of EPDM sponge
zHAN( JUTI,XUZhi—xin
(Nanjing University of Technology.Nanjing 210009·China)
Abstract:A EPDM sponge was prepared by one一.step molding process,and the influence of lhe type
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橡 胶 工 业 2006年第 53卷
and addition level of blowing agent on the properties of sponge were investigated.The results showed
that for preparing EPDM sponge,the optimal addition levels of blowing agents AC,OBSH or H were
5,5 and 3 phr respectively;when the addition level of blowing agent was 5 phr,an EPDM sponge with
the highest blowing rate was obtained by using blowing agent H ;when the EPDM sponges were pre-
pared with AC/OBSH,AC/H or OBSH/H blowing agent blends respectively,their optimal addition
levds were 5,4 and 2 phr;and when the addition level of blowing agent blend was 5 phr。an EPDM
sponge with the highest blowing rate was obtained by using AC/OBSH blowing agent blend.It was
found by SEM that an EPDM sponge with even dispersive micro--cells was obtained by using AC/OB--
SH blowing agent blend.
Keywords:blowing agent;EPDM ;sponge;blowing rate
欧亚导致生胶消耗量反弹
中图分类号: FQ332;TQ333 文献标识码:D
美国《橡胶世界》2006年 234卷 4期 1 1页
报道 :
国际橡胶研究组织(IRSG)报告,根据 2006
年 5月份分析结果,世界 NR和 SR总消耗量估
计已增大到 2 090万 t,经过 2005年下半年骤降
后,近几个月的增长率已稳定在 2 左右。生胶
消耗量回升主要是由于欧盟和亚太地区的发展带
来的。NR和 SR的消耗量分别达到 879万和
1 211N t,表明与 2005年 9月相比,今年 5月 SR
在生胶总消耗量 中的份额增长了 0.5 ,达到
58%。
IRSG说,在过去数月中NR和SR的供应总
量增加了。与 NR相比,SR的恢复性增长更为明
显。世界 SR的产量估计已达到 1 223万 t,增长
率为1.8 ,而 NR的产量提高到 876万 t,增长
率仅为 0.3 。
全球 NR产量反弹幅度不大主要是由于泰国
产量比较低。大多数地区的SR产量都在持续缓
慢增长。
尽管 NR产量的增长率在提高,而其消耗量
的增长率在下降,但是全球 NR供求矛盾依然存
在,不过与 2005年年底相比要缓和多了。今年前
5个月 SR的产量和消耗量都有所增加,而供稍大
于求 。
泰国RSS3的价格达到每千克 100.4泰铢这
一 泰国成立正规生胶市场以来的历史最高位。代
表印度尼西亚 SIR20的纽约 TSR20和马来西亚
SMR20的离岸 价格分别涨至每千克 2.46和
2.23美元。最近的价格增长是 4年半牛市行情
的持续,而且主要产胶区的暴雨还使生胶供应一
度 中断。
SR生产用的原材料市场行情反映了原油价
格最近不断上扬的影响。5月份美国丁二烯
价定为每磅 48美分,比4月份提高了2美分。最
近几个月 SR的价格没有明显上涨,在大多数地
区,NR价格仍比SBR高 3O 9/6--40 9/6。
IRSG说,自2005年第 4季度以来,全球 NR
胶乳消耗量和进口量持续反弹,而产量和出口量
急剧下降。因此,胶乳价格不断攀高。尽管原材
料价格一直在高位运行,但是 2006年第 1季度通
用橡胶制品用的胶乳出口形势一片大好。
主要轮胎生产国的数据表明,2006年第 l季
度载重轮胎产量维持正常水平,而轿车轮胎产量
整体下滑。
高油价似乎已对美国消费者的行为产生了影
响,有迹象表明他们已开始摒弃费油的运动车和
载重车,改用混合动力车或轿车。随着油价升高,
这一立场将更加明确和坚定。
据预测,未来几年 NR和 SR供求量将温和
增长。今年和明年生胶需求量的增长将持续,而
周期性的下降将发生在 2008年。亚太地区的预
期增长将得到非欧盟欧洲国家经济回升的支撑,
但是此期间北美的形势令人相当悲观。
(涂学忠摘译)
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