滚筒设计

h?J(PLKE93一2K )L/, (6) 达式 h - 幅板厚度 K— 与半径比率有关的无因次系数 。(;。6)= 03COSO[( R2+1) 1nR一(R2一1)] ? ? ? ? ? 、=一2.73(1 R27c 1 + R2·1.R) (R2一1) Zr3 了一r2+翌 +2 (1、*，) R=r, /r2 r, 幅板内圆半径，即轮毅外径 r2— 幅板外圆半径，即滚筒壳体内径 先— 幅板处滚筒轴的转角，03二1/1 00o md L,— 滚筒幅板间距 式 (6)是焊接滚筒幅板等厚时，确定了转角 03后，根据材料力学及弹性力学的有关知识推导出 来的。当滚筒是铸焊结构时，式 (6)所确定的幅 — 12 一 经演算分析，当0二0或;二;，时M.. Me为最 大值。此时。幅板的主应力为 6M,二 a,二 h声 = 6Me二 co=-h2 二 12003 (1一R2) r1 h2[(R2+1) MR一(R2一1)] 12G03p (1一R2) r, h2[(R2+1) MR一(R2一1)] (9) 校核幅板强度时，只需用。;即可。 根据弹性力学理论，幅板在弯曲力矩Me的作 用下，其转角0，可以表达为 《起，运翰机械》 2002 (7) 万方数据 B,二 Mo[(R2+1] 1nR一(R2一1)] (10) P‘= 2M,4nG (R2+1) vdndNL3f C— 幅板弯曲刚度，‘二Eh3/(12(1一声)〕 R— 半径比率系数，R = r,/r2 产— 材料的泊松比 将式 (10)代人式 (9)得 式中 Mo 锁紧器传递的扭矩，N"mm n d 2月”二 r " v"二丁 二 61- = 一3M, (R2一1) rr,h2 (R2+1) (11) 因R=r,/r2<1。最大应力发生在幅板内径 即发生在 为了确定 ;=;.，B二0位置上。 ，— 摩擦系数 K'— 安全系数 P— 径向总压力，N 当采用过盈连接时，P就是轴与轮毅间的压 强，此时 a,_最大时的相应厚度h 由式 (12) 2M} 和式 (10)得 vrd2IK' ? ， ? ? ? ? ? Mo二 月伍 m3 h3 + 2JK, ? ??式中 将式 K,= (12) (1一Ec2) (1nR 代人式 (11) 2 K, J L, 并求导，可得 2h3二0 __ 3厂JK_. _. 即“=,}公 a" a'-JRX. 因此，在确定幅板厚度时，应确保、#忽 以提高滚筒寿命。 2.4 轮段尺寸的确定 2.4.1轮毅宽度B, 采用锁紧器(胀套)连接时，B，二L3/ (0.4- 0.6);采用过盈连接时，B1<1.68 d 2.4.2轮毅直径 (外径)Dr 通用公式为 式中 l— 连接长度 求出轮毅外径后，还要进行强度校核，特别要 校核轮毅孔的应力状况。 2.5 滚筒体厚度的确定 滚筒体厚度的确定，至今尚无令人满意的方 法，主要是由于胶带与滚筒体之间的压力分布很难 确定。因此，一般认为，只要滚筒体厚度 S,幅 板厚度即可 (特别是铸焊滚筒，底盘幅板在外圆处 厚度等于短圆环厚度)。设计时亦可参照表 1选 用。 衰1 滚筒体厚度S mm DN=dN C一1 C一,/4C一3 (13) 简体直径/rluu 筒休长度/二 且别】) 201班】 2400 2800 6阳 16 18 800 18 20 22 22 1(兀旧 20 22 24 24 1 2500 20 22 23 26 1夕X】 22 24 24 26 1 800 22 24 26 28 式中 d,— 轮毅内径 合直径d'， (过盈连接时， 注‘=1.05d dN就是配 锁紧器连接 时，dN为锁紧器外径) C-itx*fc,“=(a 1ZC,P'1 as— 轮毅材料屈服极限，MPa C,— 形状系数，C,=(65+0.075as) /100 P'— 配合面压强，MPa 当采用锁紧器连接时，尸就是锁紧器外环与 轮毅间的压强，此时 l妞.饭给机植、 2002 171 2.6铸焊滚筒底盘与中间筒体焊缝位it的确定 根据下述原则和用实测经验数据归纳整理的经 验公式来确定最佳位置。 (1)距幅板一定距离，一定有一个最小 (甚至 为0)的临界应力的接缝。 (2)在2幅板附近 (应力最小甚至为0的地 方)，当底盘旋转一周时，应符合一个交变负荷循 环，而离幅板较远处可达2个交变负荷循环。 (下转第16页) 一 13 一 万方数据 }}}>:<0偏久、膜片禅苦离合器在叉车上的应用 杭州叉车有限公司 徐征宇 侧2Z 6 摘 要:介绍了膜片弹簧离合器的结构、工作原理及工作特性，并结合实践列举了叉车用膜片弹簧离合器 的计算方法。叉车整车试验表明在叉车上应用膜片弹黄离合器优于螺旋弹簧离合器。 关扭词:叉车;膜片弹簧离合器;应用;设计;计算 Abstract: This paper presents structure, operating principle and characteristics of diaphagn spring clutch. The design and calculation method for forklift truck diaphragrn spring clutch is detailed with the aid of an example. The tests of complete forklift truck shows that using diaphmgn spring clutch in forklift truck is better than spiral spring clutch. Key words: forklift truck;山aphragn spring clutch; application; design; calculation 膜片弹簧离合器已在我国汽车行业得到了广泛 的应用，但在叉车行业却极少应用。膜片弹簧离合 器固有的优点决定其在叉车行业的应用有着广阔的 前景。因此有必要了解其结构、工作原理、工作特 性等，以便在整车设计时进行合理匹配。 l 结构及工作原理 图1所示为目前应用较为广泛的推式膜片弹簧 离合器，由离合器盖总成 1、从动盘总成2、分离 轴承总成3组成，安装在发动机飞轮4上。其中离 合器盖总成由离合器盖、压盘、前后支承环、分离 钩、传动片、膜片弹簧等组成 (见图2)0 膜片弹簧离合器的工作原理如图3所示:接合 状态时，膜片弹簧大端对压盘的压紧力在压盘与从 动盘总成摩擦片之间以及发动机飞轮与从动盘总成 摩擦片之间产生摩擦力，从而将发动机动力传递到 变速箱的第1轴。分离状态时，通过离合器分离机 构使分离轴承总成前移推动膜片弹簧小端，压盘在 传动片的弹力作用下离开摩擦片，切断发动机的动 力传递。 (上接第13页) 最佳位置与筒体平均半径;:和筒体厚度有关， 经验公式为 L‘二(，一114)丫 8/86 (14) 式中 L'- 底盘外端面至幅板中心的距离 ? ? 3 结论 通过对云南省小龙潭煤矿3, 4期工程地面带 式输送机系统所用各类滚筒结构现场使用情况的分 析，证明用上述公式对滚筒结构进行计算，完全能 满足实际使用要求。与有限元计算比较，结果是一 致的。用本文所述的方法计算更方便、快捷，如用 计算机编程进行计算，能很快完成设计工作。 王鸿恩 带式输送机滚筒的强度分析计算.矿山机械， 1987, (10) King T J.带式输送机滚筒设计的缺陷.邓武出译.连 续输送机械，1988, (1) WWae e s.滚筒接盘的强度分析.陈秉志泽t起重运 输机械，1998, (8) 许宽熙译.带有锁紧器的胶带滚筒的设计计算.胶带 机，1985, (2/3) 宗孝.焊接滚简通轴结构及其设计.许心华译.起重运 输机械，1986, (2) 陆鸿生.矿用胶带输送机滚简筒壳的强度及其设计计算 的研究.矿山机械，1984. (8) fJE一 参 考 文 献 1杨复兴.胶带输送机结构、原理与计算.北京:煤炭工 业出版社，1983 邮 编: 收稿日期: 耿跃海 天津市红桥区丁字沽3号路天津工程机械研究 院 300131 200】一11一20 2002 (7) 万方数据