反应精馏隔壁塔水解醋酸甲酯的控制研究

·1194· ’ 石 油 化 工 P]巳TROCHEMICALTECHNOLOGY 2009年第38卷第ll期 反应精馏隔壁塔水解醋酸甲酯的控制研究 孙兰义，张月明，周 辉，杨德连，李 军，李青松 (中国石油大学(华东)化学化工学院，山东青岛266555) [摘要]在稳态模拟的基础上，研究了醋酸甲酯水解的反应精馏隔壁塔的控制策略。首先利用AspenPlus软件模拟并优化了该工 艺，得到最优操作条件；通过稳态敏感性分析得到各塔板温度的相对增益，由非方相对增益矩阵法选择控制变量及相对增益矩阵 法确定操纵变量与被控变量的控制关系，以降低系统的耦合程度；采用继电反馈法整定比例积分控制器参数后，最终在Aspen DynaIIlics平台上对动态控制进行了模拟。模拟结果表明，通过3个温度控制回路(水进料量控制主塔第28块塔板温度、主塔塔底 再沸器热负荷控制主塔第2l块塔板温度、侧线塔塔顶回流量控制侧线塔第11块塔板温度)，可较好地控制醋酸甲酯水解的化学 计量平衡，且产品质量要求与设计值之间的偏差不大于O．Ol％。 [关键词]反应精馏隔壁塔；醋酸甲酯；水解反应；模拟与优化；过程控制；AspenP1us软件 [文章编号]10008144(2009)11—1194一07[中图分类号]TQ028．31 [文献标识码]A COntrolofReactiveDistillationinDividingWaUCol嘲for HydrolysisofMethylAcetate ≤阢，l Z殷，秒f，Zh口ngy如P，”觑g，ZbD“胁f，】么ngDPZ施n，Lf．，hn，LfQ加g蜀Dng (D印anmemofcheIIlicalEngine嘶ng，ChiIlaunivers时ofPeⅡoleum(EastCllina)，Qingdaosh趾dong266555，cllina) [Abst阳ct]c伽lr01strategyofreactiVediStiuationindiVidingwallcolumnforhydrolysisofmethyl acetatewasstudiedonbaseofsteady-statesimuladon．Thecontr01strategyofreactiVedistillation diVidingwallcolumnwasfirststudiedtllroughsteady—statesensitiVeanalysis，tlletemperaturerelatiVe gaillofeach乜aywereobtained．日lenforⅡlesakeofreducingmeinteraction锄ongVariousVariables， menon—squarerelatiVegainmatrixme血odwasusedtoselectmetemperaturecontrol仃ays，andthe relatiVegainmatrixmetllodwasusedtocouplememallipulatedVariablesaIldcon仃01ledVariables．The p猢etersofpropoItionalintegml(PI)con臼ollerwereattainedbyrelayfeedbacktests，a11dtllenthe conⅡols扛ategywassimulatedonplatfbrmofAspenDyn枷cs．Thesimulationresultsshowedmattlle PIcon缸01schemewitllt11reetemperature100ps(waterfeedflowratecon臼olledthetemperatureof28th plateofmemaincolu砌，reboilerloadofmaincolu砌con乜．olledmetemperatureof21t11plateoft量le maincolu眦，aIldrefhlxnowrateofrecti&rcon仃011eduletemper狐腿of11吐lplateoftheside rectifier)couldacllieVereasonablecon缸．olperfo姗ancea11dstoiclliometricbalancebetweenreactants， aJldcompositiondisturbaIlcesofmetwodes№dproductswerealllessthan0．0l％． [Keywords]reactiVedistillationdiVidingwallcolu砌；methylacetate；hydrolysis；simulationa11d optiIllization；pmcesscon仃ol；AspenPlusso盘ware 反应精馏是将非均相催化反应和精馏分离有 效耦合在一个塔内的前沿技术，利用反应精馏生产 甲基叔丁基醚成功商业化后，因其不仅可以提高反 应的选择性和转化率，而且在节能减排及减少投资 等方面的也具有很大的优势，迅速得到广泛的开发 与应用。目前，反应精馏已经运用于酯化、醚化、烷 基化和水解等领域⋯。 隔壁塔是一种高效的精馏热耦合单元旧』。反 应精馏隔壁塔就是将非均相催化反应与隔壁塔耦 合在一起的技术。该技术首先由Mueller等A提 出，DaIliel等‘41又在此基础上提出了简捷设计的方 法。Sander等：53以醋酸甲酯(MeAc)水解为例研究 了反应精馏隔壁塔的性能，并进行了相关试验，研 究结果表明，采用反应精馏隔壁塔水解MeAc是可 [收稿日期]2009一06一16；[修改稿日期]2009一08—23。 [作者简介]孙兰义(1972一)，男，山东省冠县人，博士，副教授，电 话13854208340，电邮sunl粕yi@163．com。 [基金项目]教育部博士点基金新教师项目资助课题(20070425530)。 万方数据 第11期 孙兰义等．反应精馏隔壁塔水解醋酸甲醮的控制研究 行的。Mueuer等∞o通过对3种具有不同集成度的 碳酸二乙酯合成过程的研究，证明了具有高集成度 的反应精馏隔壁塔的能耗与操作费用最低。 隔壁塔将两个精馏塔的控制条件合并到一个塔 中，使得精馏过程的非线性和操纵变量的耦合关系变 得更为复杂，塔的控制变量与控制回路的选择更加困 难，所以隔壁塔的控制技术一直是限制其进一步发展 的瓶颈。B撇so—Mu丘oz等"’副以乙醇和醋酸反应 生成醋酸乙酯为例，研究了3种反应精馏隔壁塔的性 能，研究结果表明，利用两个比例积分(PI)控制器构 成的温度控制回路便可以控制反应精馏隔壁塔，而且 该控制已成功应用于实验装置。wang等一。以 MeAc与正丁醇酯交换反应为例研究了反应精馏隔 壁塔，对其进行了优化设计，并研究了其控制策略。 本工作采用AspenPlus软件对反应精馏隔壁塔 水解MeAc的进行控制研究，运用PI控制方法 得到了反应精馏隔壁塔的控制方案，为反应精馏隔 壁塔在其他体系的推广提供了理论依据。 1 MeAc水解的反应精馏隔壁塔工艺流程 MeAc水解是研究反应精馏的经典体系，主要 的常规设计思路有：在H：0与MeAc摩尔比(水酯进 料比)较大的情况下，MeAc在塔内接近全部水解，所 以塔顶采用全回流，塔底得到醋酸(HAc)、甲醇 (MeoH)和水的混合物，需要进一步分离；在水酯进 料比较小的情况下，MeAc未全部水解，塔底得到醋 酸HAc和水的混合物，未水解的MeAc与MeOH由 塔顶馏出，仍需要进一步分离。由此可以看出。在常 规的流程中，采用一个塔不可能得到纯的MeOH产 品。根据MeAc水解的特点，采用一个反应精馏隔壁 塔可以在发生反应的同时，得到纯的MeOH产品。 经热力学分析发现，水对MeAc—MeOH共沸 物系中的MeOH有一定萃取作用，隔壁塔内隔壁左 侧顶部物流中MeOH浓度低于MeAc—MeOH共沸 物中MeOH的浓度，而隔壁右侧的MeOH浓度相对 较高。隔壁顶部两物流的混合抵消了水对MeOH 的萃取作用，因此，孙兰义等¨删将隔壁顶部右侧封 闭，得到MeAc水解的反应精馏隔壁塔(见图1)，将 隔壁左侧以及公共提馏段定义为主塔(32块理论 板)，隔壁右侧定义为侧线塔(11块理论板)。 主塔的进料组成为xM。A。=65％，xM。oH=35％， 接近于MeAc—Me0H共沸物组成，水酯进料比为 5．0，主塔塔顶物流为含少量MeOH的MeAc，与原 料MeAc混合后进人塔内，主塔塔底物流为HAc和 水的混合物，需进一步处理，隔壁底部一部分气相 物流经侧线塔分离提纯后在其顶部得到MeOH产 品。设计要求：MeoH产品的工McoH≥99．9％，主塔 塔底物流中的工M。oH≤0．1％。 图1 MeAc水解的反应精馏隔壁塔 Fig．1schematicdiagr帅ofhyd蹦ysisof腓mylace眦(MeAc) byreactiVedistiⅡa60nindividingwa重lcolunm． MeOH：methanol；HAc：acetic∞id． Notc：dig沁denoted讲atenmnber． MeAc水解的反应精馏隔壁塔的结构确定后，自 由度分析显示还剩余4个自由度：主塔塔顶回流比、 主塔塔顶抽出量、侧线塔塔顶抽出量和气相分配比 (气相分配比为自隔壁底部流向侧线塔与主塔的气相 摩尔流量比)。主塔塔顶抽出量与侧线塔塔顶抽出量 用于保证HAc和MeoH产品的质量要求，通过变化 另外两个自由度以使再沸器热负荷最小。主塔塔顶 回流比与气相分配比对再沸器热负荷的影响见图2。 图2主塔塔顶回流比与气相分配比对再沸器热负荷的影响 Fi92E镌ctofVapofsplit础oa11drenuxratioof maincoluⅡmonreboilerload． 由图2可见，回流比为13、气相分配比为0．60 时，再沸器热负荷最小，为12．51Mw。利用Aspen Plus软件得到最优的反应精馏隔壁塔操作参数， 完成该塔的稳态模拟与优化，为动态控制的模拟 万方数据 石 油 化 工 P】ETROCHEMICALTeCHNOLOGY 2009年第38卷 提供初值。 2 MeAc水解的反应精馏隔壁塔控制设计 MeAc水解的反应精馏隔壁塔全流程的控制目 标是：(1)有扰动加入系统后，系统能够维持反应物 之间的化学计量平衡及保证各产品的质量要求； (2)保持MeoH产品的zM。oH≥99．9％，主塔塔底物 流中工M。oH≤0．1％，且能保证反应物之间的化学计 量平衡，系统处理量由MeAc进料量决定。该塔共 有12个操纵变量：两个新鲜物料的进料流量，主塔 冷凝器及再沸器热负荷，主塔塔顶、塔底、侧线抽出 量及塔顶回流量，侧线塔冷凝器热负荷，侧线塔塔 顶、塔底抽出量及塔顶回流量，其中6个用于储量控 制，一个用于确定处理量，一个用于保持气相分配 比不变，4个用于控制MeOH产品纯度、主塔塔底物 流和主塔塔顶物流的组成及保持化学计量平衡。 由于隔壁塔与热耦合精馏塔在热力学上是等价 的，所以为了在AspenDyn锄ics平台上研究反应精 馏隔壁塔的控制策略，将MeAc水解的反应精馏隔壁 塔变换成如图3所示的反应精馏热耦合塔流程。为 了在AspenD”aIllics平台上得到压力驱动的动态模 型，在流程的模拟中增加了阀、泵等压力转化单元。 图3反应精馏热耦合塔流程的控制结构 Fig．3Pmcesscontrolconfigurationsoft11emlallycoupledreactiVedistillationflow 2．1储量控制 6个储量控制回路，包括4个液位控制回路与两 个压力控制回路。如图3所示，操纵变量与被控变量 之间的关系为：主塔塔顶回流灌液位由其塔顶抽出量 控制，主塔塔釜液位由其塔底抽出量控制，侧线塔塔 顶回流灌液位由其塔顶抽出量控制，侧线塔塔釜液位 由其塔底抽出量控制，而主塔压力由其塔顶冷凝器负 荷控制，侧线塔压力由其塔顶冷凝器负荷控制。 2．2产品纯度及化学计量平衡控制 MeOH产品纯度、主塔塔底物流和主塔塔顶物 流的组成以及化学计量平衡由主塔塔顶回流量、水 进料量、主塔塔底再沸器热负荷、侧线塔塔顶回流 量4个变量控制。由于主塔塔顶物流的组成主要受 物系热力学性质决定，很难通过上述4个操纵变量 准确控制，所以只需用主塔塔顶回流量保持设计值 不变以保证主塔有足够的分离效率。而其他3个控 制变量来控制MeOH产品纯度、主塔塔底物流中 zM。oH及水与MeAc进料之间的化学计量平衡。这 样构成了一个3×3的控制系统。 对于反应精馏的控制，需要维持反应物之间的化 学计量平衡。反应物按照固定的比例进料是最简单 的控制方法，但是魁一心捌等¨川指出由于物流流量 的测量往往存在偏差，这种比例控制在实际应用中并 不可行，他们建议可以通过改变某进料流量来控制某 一块塔板的物流浓度。但在实际工业应用中，用于分 析物流组成的仪器(如色谱仪等)采样周期长、滞后 较大、可靠性不够，而且投资及维护费用较大，故精馏 塔操作中一般采用某塔板处的温度作为间接质量控 制指标。因此，MeAc水解的反应精馏隔壁塔被控变量 的控制均采用灵敏板温度作为间接控制指标来实现。 2．3温度控制点的选择及搭配 针对温度控制点的选择，LuybenIIt归纳了5种 方法(斜率准则、灵敏度准则、矩阵奇异值分解准 则、恒温度准则及产品纯度变化最小准则)，但这些 方法仅能找出温度灵敏板，不能找出操纵变量与被 控变量的最佳搭配关系。Hung等¨列在非方相对增 万方数据 第ll期 孙兰义等．反应精馏隔壁塔水解醋酸甲酯的控制研究 益(NRG)法¨41与相对增益矩阵(RGA)法¨纠的基 础上出以下设计步骤：(1)计算各塔板温度的 相对增益矩阵；(2)由NRG法选择温度控制点；(3) 由RGA法将操纵变量与被控变量搭配；(4)由继电 反馈法整定PI控制器得到最终增益(K，)与最终周 期(P．，)的值；(5)由Tyreus—Luyben准则计算PI 控制器增益(群)和积分时间(丁．)。该设计步骤不 但可以得到温度灵敏板，而且可以得到操纵变量与 被控变量的搭配关系，以降低控制回路之间的关联 与耦合，同时可以获得PI控制器的控制参数。 ’。为了在塔板温度线性变化范围内计算各塔板 温度的稳态增益，对整个流程做稳态敏感性分析， 分别将水进料量(Fw)、主塔塔底再沸器热负荷 (QM)、侧线塔塔顶回流量(尺。)在其设计值附近波 动±0．01％，塔内各塔板温度相对增益的结果见图 4。NRG矩阵每行之和与理论塔板的关系见图5。 分析图5可得，温度控制点分别为主塔第21块塔 板、28块塔板和侧线塔第11块塔板。 图4操纵变量变化±O．01％时塔板温度灵敏度分析 F嘻4 SensitiVityofⅡaytemperatureforchallgeof±0．Ol％mallipulatedVariables． ● +O．01％：-一0．0l％ Fw：feedrateofwater；QM：reboilerdutyofmaincolumn；尺n：quantityofrefluxinsidercctifier 图5 NRG矩阵每行之和与理论塔板的关系 Fig．5RelationshipbetweenrowsumofNRGma啊xafld仇eoreticaltray 表1为3个操纵变量及3个被控变量之间 RGA分析结果。由表l得到如下控制关系：Fw控 制主塔第28块塔板温度(％：。)，QM控制主塔第21 块塔板温度(瓦：。)，R。控制侧线塔第1l块塔板温 度(瓦，，)。MeAc水解的反应精馏隔壁塔最终的控 制结构见图3。 2．4 控制性能 MeAc水解的反应精馏隔壁塔控制系统中，液 位控制器采用纯比例控制，流量、压力及温度的控 制采用PI控制。对于温度控制回路，设定1IIlin的 延迟时间，应用继电反馈法对各个温度控制回路进 行整定以计算K。与P岬 万方数据 石 油 化 工 PETRoCHEMICALTECHNOLoGY 2009年第38卷 表1 操纵变量与被控变量之间RGA分析结果以及PI控制器整定结果 Tablel R船ultsofsteady-staterclativegai《RGA)aIlaly凼andpmponionalintegral(PI)controllertuIl王ngof n强ctivedistillationdiVidingwancolu姗 ％2I：tempefatureof21tllplatcillmainc01umn；7’M28：temperatureof28mplateinmaincolu咖；强ll：temperatureof11血plateinside recti6er；＆：conn口ll盯gain；rI：integrationtiInc． MeAc水解的反应精馏隔壁塔极其复杂，操 纵变量与被控制变量之间非线性极强，控制回路 之间的关联与耦合程度较大，shen等¨刮建议按照 控制回路响应程度依次整定。按照先瓦：．一QM 回路，后瓦。。一RR回路，再％：。一Fw回路的顺序 整定。然后用Tyreus—Luyben准则(＆=瓦／3， 丁。=2P。)计算得到各PI控制器参数砭和丁。(见 表1)。 为测试控制结构的控制性能，在Aspen Dyn疵cs平台上模拟平稳运行lh后，分别给系统 两种扰动：MeAc进料流量扰动和组成扰动，灵敏板 温度及重要变量的响应见图6和图7。 图6 MeAc进料流量扰动后各变量的动态响应 Fig．6Dyn锄icrespon∞sofV撕ablesVersustimewimMeAcfcedralechanges． 口：flowrateofbottomsm：am；S：di蚶llatenowrateofrectifier；xMeoHB：molefhctionofmeth蛐olinbottom； 工MeoHs：mole行actionofme吐lanolinsiderectifier． 万方数据 第ll期 孙兰义等．反应精馏隔壁塔水解醋酸甲酯的控制研究 图7 McAc进料组成扰动后各变量的动态响应 Fig．7DyIl锄icresponsesofvariablesV粥us吐mewi血MeACf踟compoSitionch孤ges． 由图6和图7可见，加入扰动约3h后，灵敏板 温度就收敛于设计值，而各物流流量及产品组成也 趋于稳定。MeAc进料量及其含量增加均会使凡 增大，以保证足够的MeAc水解率，表明温度控制回 路可以较好地控制水与MeAc进料之间的化学计量 乎衡。同时，Fw增大，水解产生的HAc量将变大， 因此主塔塔底物流流量将变大，而循环量及MeOH 产品流量变小。另外，加入扰动后，MeOH和HAc 两产品的稳态组成与设计值之间均存在一定的偏 差，但是产品质量要求与设计值之间的偏差均在 0．01％之内。因此该控制结构能较好地控制MeAc 水解的反应精馏隔壁塔。 3结论 (1)系统地分析了MeAc水解的反应精馏隔壁 塔操纵变量与被控变量的配对关系，确立了储量控 制、产品纯度及化学计量平衡控制方案。 (2)应用3个温度控制回路来间接控制产品质 量及反应物之间的化学计量平衡，由NRG与RGA 法确定温度灵敏板，应用继电反馈法以及Tyreus— Luyben规则计算PI控制器参数。3个温度控制回 路可有效控制MeAc水解的反应精馏隔壁塔。 (3)MeAc水解的反应精馏隔壁塔内控制策略 的实现，克服了隔壁塔难于控制的瓶颈，使得反应 精馏隔壁塔在相似体系的推广成为可能。 参考文献 1许锡恩，李家玲．催化精馏进展．石油化工，1989，18(9)： 642—649 2孙兰义，李军，李青松．隔壁塔技术进展．现代化工，2008，28(9)： 38～41 3 MuellerI，I(10ekerM，Kc吐gEY．M0delingaIld0p妇liza吐onfor EnergySaving锄dPolllnionRcduc60n．IIl：Intemational7mCon— ferenceonProcesshltegra矗on，Prague：PIDcessEngiIleeringPub— hsher．2004．1325～l326 4 DamelG，PatilP，Dragom主rR，eta1．Conc印tualDesignofReac— tiVeDiVidingWaUColuⅡm．In：Distillation&Absorpdon，Lon- 万方数据 石 油 化 工 PETROCHEMICALTECHNOLoGY 2009年第38卷 don：IChemE。2006．364～3‘72 5 SaIlderS，RischC，GeisslerE，eta1．MetllylAcetateHydrolysisin1l aReactiveDividedWalIC01u砌．1n：Dimllation&Absorption， London：IChemE，2006．353～363 6 MuellerI，EugenyYK．ReactiVeDistillationinaDividingWaU l2 ColuIIlIl：Rate—BasedModelingaIldSimul撕on．删幽g∞绷 R∞，2007，46(11)：3709—3719 13 7 BaHDso—Mu矗ozFO，Hem丘ndezS，09unnaikeB．Analysisof Designa11dControlofRcactiVeThe咖allyCoupledDistillation Sequences．CD唧眦A池d吼Pm凸g，2007，24：877～88214 8 Hcm螽IldezS，SandoVal—VergamR，Ba∞so—Mu矗ozF 0，eta1． ReactiveDiVidingWallDistillationColumns：Simula廿onand Illlplement撕oninaPilotPlant．∞P，，l砌gJPrDcPjj，2009，鹌(1)：15 250～258 9 WangSan_JaIlg，WongDSH，YuShuh—Woei．DesigIlandCon仃ol 16 of11r柚ses矧fica60nReactiVeDistiUa石onwitllThennalCoupⅡng． co唧甜∞绷凸g，2008，32(12)：3030～3037 10孙兰义，杨德连，李军等．用隔壁式反应精馏塔技术水解醋酸甲 酯的模拟研究．现代化工，2008，28(增刊1)：78～8l Al一灿fajMA，LuybenwLE旋ctofNumberofFraction撕ng TmysonReac廿VeDistillationPerfb舯ance．A，C矗E．，，2000，46 (12)：2417～2425 LuybenwL． DistillationDes培naIldcontrolusingAspenTM Simulation．JohnWiley&Sons，Inc，2006．45～290 HungShih-Bo，LeeMing—Jer，TangYeong—Ta九19，eta1．Con仃ol ofDiff色rentReactiVeDis廿llationConflgurations．A，C矗EJ，2006， 52(4)：1423～1440 ChaIlgJin—Wen，YuCheng—Ching．TheRelatiVeGainforNon- SquareMultiV撕ableSystem．劭绷凸gScf，1990，45(5)： 1 309～1323 McAVoyTJ． InteracdonAnalysis．ResearchHaIlgleP非Nonh Cafolina：111smmlentSocietyofAmerica，1983．8～36 ShenShih—Haur，YuCheng—Chjng．UseofRelay—FeedbackTest forAutomaticTuningofMultiv积曲leSysteIns．A，@EI，，1994， 40(4)：627～646 (编辑李治泉) ·技术动态· 洛阳石化工程公司开发增产丙烯的FDFCC一Ⅲ工艺 中国石化洛阳石油化工工程公司在对目前国内外先进 的催化裂化技术进行分析的基础上，开发了增产丙烯和生产 清洁汽油的FDFcc一Ⅲ工艺。中试结果表明，FDFcc一Ⅲ 工艺能大幅度减少热裂化反应，增强催化裂化反应，促进原 料硫向裂化气转移。在中国石油化工股份有限公司长岭分 公司1号催化裂化装置上进行工业应用的结果表明，重油提 升管底部催化剂温度为630℃，剂油比为9．82，液化气及丙 烯产率分别为26．66％和10．22％，干气产率仅为4．33％，汽 油中烯烃体积分数为17．7％，汽油硫含量为0．032％。 辽宁石油化工大学进行轻汽油催化裂解 一生产丙烯催化剂的研究 利用烯烃或含烯烃原料催化裂解增产丙烯具有原料适 应性强、产品结构调整灵活、丙烯／乙烯比值高、生产成本低 等特点。HzSM一5沸石催化剂是一种有较高选择性和较好 耐热性的催化剂，也是烯烃催化裂解制丙烯的常用催化剂。 未改性的HzsM一5催化剂虽然具有较好的初活性，但失活 较快。采用适量镧等稀土元素对催化剂进行改性，可以大幅 减少芳烃的生成，从而提高催化剂的寿命。 辽宁石油化工大学环境与化工系与抚顺职业技术学院 电子商务系合作，采用改性的HzsM一5沸石催化剂，以抚 顺石油二厂初馏点为一75℃的催化裂化轻汽油馏分为原 料，在实验室连续固定床反应装置上进行了催化裂解反 应，研究了反应条件对催化裂化轻汽油裂解及芳构化反应 的影响以及Al：o，作为HzsM一5催化剂的载体对产品分 布的影响。实验结果表明，HzsM一5分子筛负载约5％的 镧后，丙烯收率下降5％、芳烃收率下降15％；当催化剂中 载体含量为30％时，丙烯收率最高为38．26％，芳烃收率为 26．26％，同不使用载体相比，芳烃收率下降了5．1％。 中国科学院广州能源研究所建成千吨级 生物质气化合成二甲醚装置 中国科学院广州能源研究所采用自主知识产权技术在 广东省博罗县建成千吨级生物质气化合成二甲醚示范装置， 并一次投料试车成功。该项目采用低焦油流化床富氧一蒸 汽复合气化、粗合成气一步临氧重整调变和一步法二甲醚合 成等关键技术，用木粉等生物质原料生产二甲醚。约7t生 物质原料可生产1t二甲醚，二甲醚纯度达到99．9％，系统 可实现电和蒸汽自给，能源效率达38％以上。 神华宁夏煤业集团520kt／a煤基聚丙烯装置明年试车 神华宁夏煤业集团在宁夏宁东能源化工基地以煤为原 料的520k∥a的聚丙烯装置，是煤基烯烃项目的配套装置， 预计2010年投料试车。煤基烯烃项目于2005年底开工，总 投资170亿元，每年副产184．8kt汽油、41．2kt液态燃料和 13．8kt硫磺。目前，煤基烯烃项目已累计完成投资100．04 亿元。该项目的气化装置采用德国西门子公司GsP干煤粉 气化专利技术。 荆门石化公司开发成功聚丙烯Z30S专用料 荆门石化公司开发成功的聚丙烯z30s专用料新产品 经检验各项指标全部合格，已投入生产。Z30s是一种高附 加值专用料产品，主要作为生产无纺布、丙纶纤维、土工布和 涂膜聚丙烯的原料，广泛应用于建材、医用、日常用品、化工 和服装等领域。 万方数据