直接连接热水采暖系统控制策略仿真

直接连接热水采暖系统控制策略仿真 李连众 (康考迪亚大学，蒙特利尔，加拿大 ) 摘要:运用能量和质量守恒原理，保持采暖系统主要特性，创建简化直接连接热水采暖系统数学模型。 应用创建的模型及动态仿真技术，对 4 种控制策略诸如室外气候补偿控制模式、专家型室外气候补偿 控制模式、供水和室内温度共同控制模式及热计量控制模式予以仿真，得出系统动态响应。模拟结果 显示，虽然专家型室外气候补偿模式能够有效降低能耗，但若同时控制供水和室内温度，可进一步提 高系统运行效率和室内环境热舒适性。热计量运行模式能降低燃料和电力消耗分别达 21. 4%和 21. 6%，实现优化运行和节能减排目的。 关键词:热水采暖;数学模型;控制;热计量;仿真 中图分类号:TU832 文献标识码:A 文章编号:1004 － 7948(2011)11 － 0037 － 07 doi:103969 / j． issn． 1004 － 7948． 2011． 11． 008 引言 节能减排和促进社会经济的可持续发展，现已 成为各行业研发的重大课题之一。对公用系统而 言，以推进热计量运行收费模式为突破口的供热体 制改革正有条不紊地进行。随着近 10 年来热水采 暖系统运行技术不断革新，以往“看天烧火”的运 行方式已逐步向自动控制模式过渡。运行模式的 变革，在较大程度满足用户热舒适性的同时也提高 了采暖系统运行效率，改善了城市环境质量，降低 了污染物排放。目前采暖控制技术对节能的贡献 有目共睹，热计量运行模式不但具备系统优化运行 的潜在优势，而且也更符合建设节约型社会的要 求。由于热计量运行控制技术的复杂性、采暖系统 规模的日益扩大及系统本身的固有特性，致使此运 行模式对系统运行影响及如何更有效地控制系统 仍需当今业界深入探讨。众所周知，热计量运行使 原有采暖系统控制由主动变为被动，对热源、输配 管网及终端用户均有影响。 本文以某直接连接热水采暖系统为研究对象， 依据热力学原理，创建简化热水采暖系统动态模 型。应用此模型，模拟分析 4 种采暖系统运行控制 策略的动态响应和能耗，以期为系统运行和管理人 员提供些许参考。 1 采暖系统数学模型 某热水采暖系统总采暖面积为 108800m2，由 公用和民用建筑组成。采暖系统设计参数如 1 所示。热源为燃气锅炉，热用户均采用柱型散热 器。采暖系统工艺流程及节点示意图如图 1 所示。 表 1 系统设计参数 名称 数值 名称 数值 设计供水温度 /℃ 95 民用建筑面积 /m2 76160 设计回水温度 /℃ 70 设计热负荷 /MW 5. 77 设计室内温度 /℃ 18 设计循环水量 / t·h －1 199 设计室外温度 /℃ － 11 燃料热值 /MJ·kg －1 39. 7 总采暖面积 /m2 108800 锅炉额定负荷 /MW 7 公用建筑面积 /m2 32640 锅炉额定效率 /% 89 图 1 热水采暖系统工艺流程及节点示意图 图 1 中给出应用室外气候补偿控制模式的控 制原理。为避免繁琐的理论推导过程和简化系统 模型，文中对此采暖系统做以下假设: 1)忽略输配管网热损失; 2)仅考虑建筑物通过外窗太阳辐射得热; 3)管网泄漏均发生于回水支路，且系统补水 率为常数(取 1. 2%) ; —73— 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期) 节 能 ENERGY CONSERVATION  4)忽略建筑物地面和屋顶热容量; 5)采暖系统和建筑热物理参数采用集总方法 计算。 热水采暖系统可看成热量生产和交换两个主 要过程:热源锅炉燃料燃烧升温的循环水经过用户 散热器释放热量到室内环境，降温的循环水再由循 环水泵加压后返回锅炉，实现系统连续运行，满足用 户室内温度要求。因热量生产和交换过程遵循热力 学定律，据此可获得描述采暖系统的数学模型。 根据系统热量转换过程，系统可分解为锅炉、 散热器、室内和建筑物 4 个子系统。各子系统动态 描述如下。 1. 1 锅炉子系统 cb d(Ts) dt = ufG f maxHVηb － cw(ucomGd com + uresGd res)·(Ts － Tr) (1) 式(1)描述了存储于锅炉内热水净热量等于 锅炉燃料燃烧有效放热量与系统循环水得热量之 差。式(1)中锅炉效率为非线性函数，u 为燃料和 循环水控制变量，式(1)及其他参数含义如表 2 所 示。 表 2 符号意义 符号 含义 符号 含义 a，b，c 计算系数 com 公用建筑 A 面积，m2 cp 循环水泵 c 比热，J /(kg·℃) d 设计 C 热容量，J /℃ f 锅炉燃料 Cf 室外气候补偿器 htr 散热器 e 误差信号 i 内部 E 能耗，J max 最大值 G 质量流量，kg /s mix 混合 HV 热值，J /kg mk 补水 ki 积分控制系数 n 与散热器传热系数 有关的指数 kp 比例控制系数 o 室外 P 功率，W r 回水 q 单位面积热量，W/m2 res 民用建筑 t 时间，s s 供水或南向 T 温度，℃ sol 太阳辐射 u 控制变量 sp 设定值 U 传热系数，W/℃ w 循环水 η 效率 win 窗户 b 锅炉 wl 墙体 z 室内区域 1. 2 散热器子系统 Chtr com d(Tr com) dt = cwucom Gd com (Ts － Tr com)－ Uhtr com Ts + Tr com 2 － T( )z com (1 + n) (2) Chtr res d(Tr res) dt = cwuresGd res(Ts － Tr res)－ Uhtr res Ts + Tr res 2 － T( )z res (1 + n) (3) 式(2)和(3)中描述了公用和民用建筑用户散 热器热水携带热量与室内环境热量交换过程。 1. 3 室内子系统 Cz com d(Tz com) dt = cwucomGd com(Ts － Tr com)+ qsols· Awins com +qi comAcom +(Uwl com +Uwin com)(To －Tz com) (4) Cz res d(Tz res) dt = cwuresGd res(Ts － Tr res)+ qsols· Awins res + qi resAres +(Uwl res + Uwin res) (To － Tz res) (5) 式(4)和(5)中阐述了存储于室内空气净热量 等于散热器携带热量、太阳辐射热量及室内内部得 热量(人体、设备和灯光)与经由建筑物外围护结 构失热量之差。 1. 4 建筑物子系统 Cwl com d(Twl com) dt = Uwl com o(To － Twl com)+ Uwl com i (Tz com － Twl com) (6) Cwl res d(Twl res) dt = Uwl res o(To － Twl res)+ Uwl res i(Tz res － Twl res) (7) 式(6)和(7)中描述了建筑物室外墙体存储净 热量与室内和室外温度之间的动态关系。 综上，简化热水采暖系统数学模型由 7 个动态 方程构成。公用和民用建筑热用户散热器回水支 线混合温度及用户回水与系统补水混合温度用稳 态方法计算，公式从略。该数学模型可用于系统特 性分析和控制系统动态仿真。 2 采暖系统开环响应 采暖系统各种动态特性可通过模拟和分析系 统开环响应得到。例如，不同室外温度时，为保证 室内设计温度，相应锅炉供水温度和燃料消耗数据 均可通过开环响应确定。设计工况下(室外温度 为 － 11℃，设计循环流量，不考虑太阳辐射和室内 —83— 节 能 ENERGY CONSERVATION 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期)  内部得热) ，为维持室内温度 18℃，锅炉负荷为 86. 2%时系统温度开环动态变化显示如图 2 所示。 如图 2(a) ，锅炉供回水温度达到稳态时分别 为 72. 9℃和 55. 6℃，均低于设计供回水温度，这是 因选择计算散热器传热面积考虑较大安全系数所 致。当室外温度为设计温度时，系统供水温度并不 需达到设计指标即可达到设计室内温度要求。图 2(b)显示了公建和民建用户回水温度稳态值均为 56. 2℃。图 2(c)给出室内温度动态变化过程。由 于模拟初始值及室内空气和室外墙体热容量不同， 造成公建和民建用户室温动态响应差异。图 2(d) 也表明了这两种类型建筑物外围护结构动态特性 的区别。另外，从达到稳态值时间看，供回水温度 和室内温度响应要比外墙温度响应速度快约 1 倍。 图 2 采暖系统设计工况开环响应 3 控制策略仿真 虽然许多热水采暖系统目前仍依据室外温度 与供水温度对应关系图表手动控制运行，但仍有部 分采暖系统实现了室外气候补偿运行控制模式。 本文以此控制策略为参照(基本案例) ，探讨以节 能减排和提高用户热舒适性为双重目标的可能运 行控制模式。例如，考虑太阳辐射热量及用户内部 得热，应用专家系统推测和调整锅炉供水温度设定 点;应用室内温度控制器和热计量运行控制模式 等。以下即为各种控制模式结合系统动态模型的 动态仿真和分析。 系统仿真时间为 1 天。作用于采暖系统的干 扰为:室外温度，范围为 － 2. 5 ～ － 11℃;经由外窗 的太阳辐射热量，范围为 0 ～ 120W/m2;公用和民 用建筑物室内内部得热量，范围分别为 1 ～ 15W/m2及 5 ～ 13W/m2。 文中采暖控制系统为闭环反馈控制系统，均采 用典型比例积分(PI)控制器。PI 控制器以误差信 号(e)驱动，输出控制信号由式(8)计算。为比较 不同控制系统能耗，锅炉燃料消耗及水泵电耗(循 环水泵和补水泵)分别采用式(9)及(10)计算。 u = kpe + ki∫ t 0 edt (8) E f = ∫ t 0 ufG f maxHVdt (9) Ee = ∫ t 0 (Pcp + Pmk)dt (10) 3. 1 室外气候补偿控制模式(基本案例) 室外气候补偿控制模式燃料供应量与室外温 度有关。因此，锅炉供水温度设定值通常可用函数 式(11)表示。 Ts sp = aTo 2 + bT0 + c (11) —93— 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期) 节 能 ENERGY CONSERVATION  式(11)中系数应由供热理论获得并依据实际 系统运行情况调整。此时，采暖系统循环流量应维 持设计值。 室外气候补偿控制系统动态仿真如图 3 所示。 由图 3(a)可知锅炉供水温度随室外温度变化范围 为 59. 5 ～ 73. 9℃，与其对应的锅炉燃料控制信号 显示于图 3(b)。观察用户室内温度动态变化，公 建和民建用户室内温度均超过设计温度 (18℃)是因系统干扰所致。同时，公建和民建用 户室内温度动态响应(峰值和温差范围)也有所不 同，这与用户使用特性有关。 用户不同室内温度导致散热器传热量的差异 造成用户回水温度的不同见图 3(d)。用户室内温 度与设计值的误差和变化幅度显示于图 3(e)、 (f)。对比可知，公建用户室内温度波动大于民建 用户室内温度波动约 1. 5℃。 图 3 室外气候补偿控制模式动态响应 3. 2 专家型室外气候补偿控制模式 如前所示，单纯采用室外气候补偿控制模式既 导致室内温度超标，又使其产生较大波动，降低室 内环境热舒适性。分析此结果的主要原因是因为 作用于采暖系统的干扰没有得到有效补偿。因此， 本案例由一专家系统综合评估太阳辐射得热、室内 内部得热及室外温度对系统热负荷的影响来调整 供水温度设定值，以求降低室内平均温度和缩小室 内温度波动范围。供水温度修正函数由式(12)计 算。修正后锅炉供水温度设定值以式(13)确定。 ΔTs sp = f(t，qsol，qint) (12) T ' s sp = Ts sp + ΔTs sp (13) 此控制模式动态响应如图 4 所示。对比图 3 (a) ，因系统供水温度变化范围下降为 50. 7 ～ 72. 3℃，导致室内平均温度降低。对照图 3(e)、(f) 可知，图 4(e)、(f)中室内温度平均值不但明显低于基 —04— 节 能 ENERGY CONSERVATION 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期)  本案例，同时室内温度波动幅度也有所减少。所以， 专家型控制系统能够跟踪和补偿系统热负荷变化。 图 4 专家型室外气候补偿控制模式动态响应 3. 3 供水温度与室内温度共同控制模式 分析上述两控制策略模拟结果，虽然专家型气 候补偿控制模式可降低室内温度平均值及其波动 幅度，但若对室内温度直接控制，或能更有效地降 低能耗和改善用户热舒适性。这种运行模式即为 供水和室内温度共同控制策略。对此控制模式仿 真时，锅炉供水温度设定值仍采用 3. 2 中的计算方 法。室内温度设定值为设计室内温度 18℃。室内 温度控制器采用典型 PI 控制器，以室内温差驱动 控制阀对散热器循环流量予以调节。 该控制模式动态响应如图 5 所示。对比图 4 (a)中水温变化，图 5(a)中供水温度基本不变，因 用户循环水量减少造成供回水温差略有升高。图 5(b)清晰地显示了公建和民建用户循环流量与用 户特性对应关系。同时，用户特性在用户回水温度 上也得以体现。从用户室内温度变化看，对比图 4 (e)、(f) ，室内温度波动幅度进一步缩小。 3. 4 热计量控制模式 热计量控制作为系统运行策略在许多国家已 应用多年。中国集中供热系统热计量控制模式无 论从理论还是实践上仍处于探索阶段。除政策方 面原因外，这还与采暖系统复杂性、规模及系统固 有特性有关。热计量运行模式由动态调节取代静 态调节技术，实现按需运行，也称需求侧控制，具备 最大程度利用有限资源的潜在优势，为采暖系统节 能减排提供合理路径。此案例即是利用热计量控 制模式提高系统运行效率，以最小代价获取最大经 济和社会效益。此模式锅炉供水采用修正后的温 度设定值。室内温度设定则根据用户实际情况由 —14— 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期) 节 能 ENERGY CONSERVATION  式(14)给出。室内温度设定值体现了公用和民用 建筑用户不同使用特征。 图 5 供水与室内温度共同控制模式动态响应 Tzsp com = 10℃，0h≤t≤7h 14℃，7h ＜ t≤8h 18℃，8h ＜ t≤12h 16℃，12h ＜ t≤13h 18℃，13h ＜ t≤17h 16℃，17h ＜ t≤18h 10℃，18h ＜ t≤      24h Tzsp res = 18℃，0h≤t≤8h 16℃，8h ＜ t≤9h 14℃，9h ＜ t≤12h 16℃，12h ＜ t≤13h 14℃，13h ＜ t≤17h 16℃，17h ＜ t≤18h 18℃，18h ＜ t≤      24h (14) 热计量控制模式动态响应显示如图 6 所示。 由图 6(a)、(b)可见，供水温度和流量控制信号多 处具有突变性质，这是因室内温度设定值的突变所 致。逐渐改变的温度设定可有效解决此现象。另 外，对比这 4 种控制策略燃料控制信号(uf)可知， 热计量系统具有最低燃料消耗。同时，循环流量控 制信号也表明了系统利用得热量补偿热负荷变化 的能力。由于公建和民建用户室内温度设定值不 同，形成用户支线回水温度最大接近 30℃的差别， 这一点也暗示了系统总回水温度并不能真正反映 分支系统传热过程。各用户室内温度与设定值误 差显示，其误差均可控制在 + 0. 4 ～ － 0. 3℃。对比 仅采用供水温度控制运行策略，供水和室内温度共 同控制的系统用户室内热环境得到明显改善。 —24— 节 能 ENERGY CONSERVATION 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期)  图 6 热计量控制模式动态响应 3. 5 控制模式能耗对比和热舒适性评价 通过控制策略动态仿真，有必要比较以上 4 种 控制模式运行情况。锅炉燃料消耗可对燃料控制 信号积分获得，系统电耗可由各循环支路流量控制 信号积分和补水泵电耗得到。另外，室内环境热舒 适性可通过用户室内温度与其对应设计值或设定 值平均误差及其范围予以评价。经计算，一天内系 统能耗和热舒适性评价结果如表 3 所示。由表 3 可知，采暖系统最佳运行模式为采用热计量控制策 略，可实现节省燃料和电能达 20%以上。 表 3 采暖系统能耗对比和热舒适性评价(1 天) 模式 燃料消耗 耗量 /GJ 比例 /% 电耗 耗量 /kWh 比例 /% 室内环境热舒适性 公用建筑用户 室温与设计值或设定 值平均误差 /℃ 误差范围 /℃ 民用建筑用户 室温与设计值或设定 值平均误差 /℃ 误差范围 /℃ 1 483. 86 100 862 100 3. 17 5. 6 3. 72 4. 1 2 442. 82 91. 5 862 100 － 0. 11 5. 2 0. 94 3. 5 3 426. 23 88. 1 857 99. 4 － 0. 43 3. 3 － 0. 03 1. 6 4 380. 40 78. 6 676 78. 4 0. 01 0. 4 － 0. 04 0. 7 —34— 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期) 节 能 ENERGY CONSERVATION   4 结论 经由热力学定律创建的热水采暖系统数学模 型开环动态实验可知，此简化模型保留了系统主要 动态特性。分析 4 种控制模式仿真结果，虽然专家 型室外气候补偿控制可有效克服单纯室外气候补 偿控制模式导致室内温度波动和耗能较大等缺点， 但仍有进一步节能和室内环境改善热舒适性的潜 力。供水温度和室内温度共同控制模式，能有效跟 踪和补偿热负荷变化，提高系统运行效率。 热计量控制策略仿真结果表明，对照单纯室外 气候补偿控制模式，该案例燃料和电能消耗分别节 省 21. 4% 和 21. 6%，在实现系统优化运行和节能 减排的同时，也使热用户热舒适性得到极大改善。 参考文献 ［1］Felgner F，Cladera R，Merz R and Litz L． Modeling thermal building dynamics with modelica［C］． Proceedings of the 4th MATHMOD Conference，Vienna，2003． ［2］Lianzhong Li，Zaheeruddin M． A control strategy for energy optimal operation of a district heating systems［J］． Interna- tional Journal of Energy Research，2004，28:597 －612． ［3］Haines R W． Control systems for heating，Ventilating and Air Conditioning(fifth edition) ，Van Nostrand Company， New York，1993． ［4］陆耀庆．实用供热空调设计［M］． 北京:中国建筑 工业出版社，1993． ［5］贺平，孙刚． 供热工程［M］． 北京:中国建筑工业出版 社，1993． 作者简介:李连众(1966 －) ，男，博士，研究方向:暖通空调 系统模型、控制、优化、容错控制及系统仿真。 收稿日期:2011 － 10 － 13 偏流块对直流反浓淡燃烧器出口煤粉 分布的影响及阻力分析 郭春笋，杨茉，康张阳 (上海理工大学能源与动力工程学院，上海 200093) 摘要:数值模拟了一种偏流块与弯管组合结构的煤粉燃烧器，其偏流块的位置异于浓淡型燃烧器，可 以实现出口浓度分布均匀。改变偏流块的角度和位置，研究偏流块角度和位置变化对反浓淡效果的 影响以及阻力变化。采用 Euler － Lagrange方法研究气固两相流动，气相湍流采用 RNG k － ε湍流模 型模拟方法，固相湍流采用离散随机游动(DRW)模型。结果表明，在弯管后煤粉气流浓侧加装偏流 块，可以实现一次风出口浓度分布均匀，高浓度区域不贴壁，No． 16 结构的燃烧器出口煤粉分布均匀， 反浓淡性能好。 关键词:气固两相流动;偏流块;浓度分布;DPM模型 中图分类号:TM621. 2 文献标识码:A 文章编号:1004 － 7948(2011)11 － 0044 － 05 doi:103969 / j． issn． 1004 － 7948． 2011． 11． 009 引言 浓淡分离技术具有降低着火点、稳燃、NOX 生 成低的优点，因此在国内外得到了广泛发展和应 用。但实际工程运行中，有些情况下反而需要避免 燃烧器出口煤粉分布不均匀，比如对于旋流燃烧 器，出口处煤粉浓淡分布直接影响到燃烧效率，燃 烧过程中，一次风包裹煤粉送入炉膛燃烧，二次风 分成内外两层分级送入。如果煤粉分布不均匀，会 影响到煤粉的燃烧气氛，进而影响 NOX 的生成，降 低煤粉燃烧效率［1］。 应用在某电厂的超超临界燃煤锅炉，采用了一 种燃烧技术，要求燃烧器出口的浓度分布均匀，由 于磨煤机都在锅炉的一侧布置，而且四角切圆锅炉 要求严格的切圆角度，所以一次风煤粉气流就不可 避免地要经过弯管，导致出口浓度分布不均。针对 这一问题，提出了一种反浓淡燃烧器，与浓淡燃烧 器同样是弯管与偏流块的组合，然而加装偏流块的 —44— 节 能 ENERGY CONSERVATION 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期)  Research and application of thermal storage with phase change materials FANG Cong-cong，QIAN Huan-qun (School o f Thermal Energy Engineering，Shandong Jianzhu University，Jinan 250101，China) Abstract:Rapid economic development makes energy issues become increasingly severe，research on efficient and economical thermal stor- age technology becomes a common issue to the scholars． This article brief introduces phase change thermal storage technology in four areas: phase change thermal storage technology and classification，research on phase change materials，phase change heat transfer problem and its so- lution and the application of phase change thermal storage technology． This article also points out the further development of this thermal stor- age technology． Key words:thermal storage;phase change;phase change materials; heat transfer problem;application 27 Simulations of direct district hot water heating system control strategies LI Lian-zhong (Ph． D，Concordia University，Montreal，Canada) Abstract:A simplified direct district hot water heating system mathe- matical model，which remains major characteristics of the heating sys- tem，was developed based on energy and mass balance principles． By using the dynamic model and simulation techniques，four control strat- egies such as an outside air temperature compensator，an expert based outside air temperature compensator，combined supply water and zone air temperature control mode and a heat-metering control mode were simulated，and the dynamic system responses were obtained． The simu- lation results showed that，although the expert based outside air temper- ature compensator was able to decrease energy consumption effective- ly，the combined supply water and zone air temperature regulation could further improve system efficiency and thermal comfort in indoor environment． The heat-metering control mode could diminish fuel and electricity consumption up to 21. 4% and 21. 6% respectively，and a- chieve the objectives of optimal operation，energy savings and reduc- tion of pollution release． Key words:direct district hot water heating;mathematical model; control;heat-metering;simulation 37 Effect of a Bumping Separator(BS)on coal distribution in the outlet of a Direct Current(DC)anti-bias burner and resistance analysis GUO Chun-sun，YANG Mo，KANG Zhang-yang (College of Pow er Engineering，University o f Shanghai for Science and Technology，Shanghai 200093，China) Abstract:A pulverized coal combined of bumping separator and el- bow has been numerically simulated． The burner can achieve uniform distribution of the export concentration and its bumping separator is lo- cated in different place compared with other fuel rich-lean burners． Change the bumping separator's angle and location and investigate the effect on coal distribution in the burner outlet． Euler-Lagrange method is employed to study the gas-solid two phase flow ． Gas-phase is simu- lated in RNG k-ε model and solid-phase in Discrete Phase Model (DPM)． The results show that，behind the elbow installing a bumping separator can achieve a uniform distribution in export and the high concentrations region non-adherent． the anti-bias performance of NO． 16 is very better． Key words:gas-solid flow;bumping separator;concentration distri- bution;DPM model 44 Research on the influence of yaw angle on loads of wind turbine LI Juan，LIU Jiang-bo，FENG Hong-yan (Tian Wei Wind Pow er Technology Co ． Ltd．， Techno-R＆D Center，Baoding 071000，China) Abstract:By analyzing the mechanical characteristics，the loads with- stand by main components of the wind turbine used for simulation were compared and classified;based on the wind data measured practi- cally at some wind farm，the wind model were built and loads simula- ted calculation has done according to a certain type wind turbine;by comparing and analyzing the results which were calculated at the dif- ferent yaw angle，the rules that yaw angle influence of the various components at the situation of typhoon were summed up，and the wind turbines' yaw strategy against typhoon were proposed． Key words:wind turbine;loads;simulative calculation;yaw angle; control strategy;typhoon 49 Research on airfoil pressure coefficient numerical simulation compare based on Fluent and engineering methods QIU Fu-sheng，ZHAO Nan，ZHANG Wei-ping (Shenyang Aerospace University，Shenyang 110136，China) Abstract:This paper compare Fluent numerical simulation and engi- neering methods for estimate airfoil pressure coefficient． Compute the same airfoil pressure coefficient under two angle of attack，the compute results are up to the mustard of precision． It may be useful to early stage of Aircraft design． Key words:CFD;engineering estimate methods;airfoil pressure co- efficient 53 Thermodynamic analysis of low-temperature power generation organic rankine cycle LI Lian-you，WANG Jing，YE Yi-lin，et al． (North China Electric Pow er University， Baoding 071003，China) Abstract:The impact of the evaporation temperature and pressure ra- tio on the system performance of Organic rankine system ane investi- gated． Four organic fluids R600，R601，R245fa and RC318 are as case， and thermodynamics analysis are conducted by above changing proper- ties，based on the first law of thermodynamics and the second law of thermodynamics． And the raltionship between these properties and cy- cle performances，such as system thermal effciency，output power and system irreversibility，was researched． Key words:low-temperature power;organic rankine cycle;evapora- tion temperature;pressure ratio 57 The study of ecological coefficient of performance optimization of irreversible stirling engine cycle with heat resistance，heat leakage and regenerative losses JIA Xiao-quan，WANG Hai-jun，LI De-yuan，et al． (431 Military Representative Office Of P． L． A，Huludao 125004，China) Abstract:The ecological coefficient of performance criteria of an ir- reversible Stirling engine cycle with heat resistance，heat leakage and regenerative losses is analyzed in this paper by using finite-time ther- modynamics． The optimal analytical formulae about power output，effi- ciency，ecological function and of the irreversible Stirling engine cycle are derived． And the relations among them are studied by detailed nu- —4— 节 能 ENERGY CONSERVATION 2011 年第 11，12 期 (总第 351 期) 