【公共建筑节能设计标准(GB50189-2005)

【公共建筑节能设计(GB50189-2005) 【公共建筑节能设计标准(GB50189-2005) 公共建筑节能设计标准 GB 50189 – 2005 采暖通风和空气调节节能设计 条文简介 室内环境节能设 计计算参数 当前存在的若干反常现象 室内设计温度冬季越高越好夏季越低越好 建筑物的 档次越高则冬季室内温度也应该越高夏季室内温度则应该越低 使用人的职务越 高则冬季室内温度也应该越高夏季室内温度则应该越低 室内设计温度冬夏倒置 VIP 室内设计温度全年保持恒定 室 内 设 计 温 度 改 变 的 节 能 效 果 〔kWm2(a〕 季 节 夏 季 冬 季 室内温度 ? 24 26 28 22 20 18 新风负荷 198 146 105 280 187 116 其 它 222 198 161 57 44 34 总 计 420 344 266 337 231 150 总 节 能 率 0 18 366 0 316 555 室内设计温度与能耗的关系 《实用供热空调设计手册》供 暖时每降低1?节能1015供冷时每提高1?节能10左右 《空调设备与系统节能 控制》供暖时每降低1?节能510供冷时每提高1?节能1020左右 本标准编制 时计算结果供暖时每降低1?节能510供冷时每提高1?节能810 确定合理的室 内设计温度 室内热环境的依据ISO 7730 ,05,PMV热舒适指 标,，05 PMV ，3 热Hot PMV ，2 暖 和Warm PMV ，1 稍暖和Slightly Warm PMV 0 适中舒适Newtral PMV ,1 稍凉 Slightly Cool PMV ,2 凉快Cool PMV ,3 冷Cold 新风量的确定ASHRAE 室内所需新风量 LoLS Lo RP PD Rb A RP,每人所需最小新风量Ls P,室内人数 D,变化系数 Rb,单位面积最小新风量L sm2 A,建筑面积m2 公建节能标准中给出的新风量 仅适用于低污染建筑即建筑物内检出的污染负荷小于01 Olf 若每人的最小总新风量低于75m3s27m3h必须对回风量进行校核并加强对回风的过滤作为补偿过滤器对3μm尘粒的过滤效率η应高于60 修正后的回风量L 75PD,Loη 国 际 趋 势 1 不能单一地认为人是室内仅有的污染源 上海测试结果也证实了 2 CO2在大气中并不是一种污染物只有当 其浓度,5000×10-6时才有害健康 3 室内空气品质IAQ不是合格与否的 问题客观上应把它看成是满足人们要求 的程度即满意度进行评价时应该以可接受程度来反映 房间新风量的确定方法 ASHRAE 62-2001标准 对于出现最多人数的持续时间少于3 h的房间所需新风量可按室内的平均人数确定该平均人数不应少于最多人数的12 如最多容纳1000人的商场若取平均人数为600人则新风量为 20m3hp×600p 12000m3h 而不是取1000p×20m3hp 20000m3h 52 采 暖 采暖系统南北分环 采暖系统制式的选择原则保证能分室区进行室温调节 室内明管散热量约占采暖负荷的20左右所以必须计算室内明管的散热量并相应地减少散热器数量实际工程中可按散热量的60扣除 高大空间宜采用辐射供暖低中高温 com 强调水力平衡的重要性与装置平衡阀的必要性 《暖通规范》规定各平联环路间不 包括公共段的压力损失差额不应大于 15 1手动平衡阀的设计 排布原则 应分级安装即干管立管支管路上均应安装 各个并联支管路上应同时安装支管平衡阀立管平衡阀主管平衡阀 2手动平衡阀的典型设计排布 3自动平 衡阀的 典型设计排布原则 自动平衡阀Automatic Balancing Valve一 般应用于流量固定的场合进行设计布排时应 注意以下原则 宜安装在末端装置如风机盘管和空气处理机组上 在末端安装了自动平衡阀的系统支路和立管不需要再安装自动平衡阀 冷冻机或锅炉出口宜安装自动平衡阀以避免这些设备过流 4自力 式压差控制器 自力式压差控制器Self-acting differen-tial pressure controller是一种比例式压差控制器它具有一定的比例压差范围以适应变流量的需求与手动平衡阀配合时在稳定压差的同时又可以进行流量精确设定 自力式压差控制器通常与手动平衡阀配合使用称作流量压差平衡阀组或流量压差调节器组合通常也称为动态平衡阀组或自动压差平衡阀组而被归于自动平衡阀的范畴是一种非常精确的平衡设备当每一个控制阀都配合这种阀门时其阀权度接近1 自力式压差控制器的排布 自力式压差控制器的应用方式如下图所示 用于稳定立管间的压差 用于稳定支路间的压差 用于稳定控制阀上的压差 a 稳定立管间的压差 b 稳定支路间的压差 c 稳定控制阀上的压差 三 种 应 用 方 式 的 比 较 以上三种应用中从平衡效果的角度来 看c b a尤其是c如果系统中每个控制 阀都与一个自力式压差控制器相联从控 制的观点看这是最好的解决因为 控制阀的阀权度接近1从性能价格比的角 度看b种方式的应用最多 5电动平衡二通阀 这是一种适用于风机盘管机组和水环热泵机组等末端设备上的阀门是合手动平衡阀或自动平衡阀与电动二通阀功能为一体的阀门其作用与两阀分开时是相同的流量需事先设定这种组合方式可以有效地节 省安装空间以及成本 电动平衡二通阀的外形 电动平衡二通阀的排布 6动态平衡电动调节阀 动态平衡电动调节阀是一种合自动平衡阀和电动调节阀为一体的阀门经简单设定最大流量值后其流量即可根据实际需要在零至最大值之间进行调整而且在工作压差范围内管路系统的压差变化对调定值没有影响只受控制温度影响控制阀部分的阀权度较好是一种自动化程度较高的平衡装置 动态平衡电动调节阀一般应用于变流量系统且常用于新风机组空气处理机组等大型末端设备 动态平衡电动调节阀的调节特性 动态平 衡电动平衡调节阀排布 com 耗电输热比 HER 以后要求在施工图中标注出HER值 引自《民用建筑节能设计标准》但作了以下三点变更 1将水泵铭牌功率改为设计工况点的轴功率 2将典型设计日的平均值指标改为设计状态下的指标 3规定了设计供回水温差 com 对全空气系统和FCU系统的应用作了原则性界定 根据房间面积空间大小人员多少和温湿度控制等对FCU的应用作了限制 主要思路与立足点 1室内空气质量的好坏尤其是可吸入颗粒物的浓度控制 2能源消耗的多少这是最主要的 3结合室外气候补偿进行集中控制 4维护管理的费用和方便程度等等 comcom VAV空凋系统的设计 特点VAV空调系统是全空气空调系统的一种形式所以它具备全空气系统的一些特点与CAV系统相比它具有在同一风系统内可以进行不同空调区域的温度控制从而它综合了全空气CAV和FCUFA系统两者的优点 VAV系统节能的主要途径 1运行节能通过固定送风温度改变送风量的方式适应负荷的变化此外 随着风量的改变风机的输送能耗相应变化 2设计状态的节能CAV系统的总风量LCAV是取各房间所需最大送风量之和VAV系统由于具有自动输送到需要的区域的特点其总风量LVAV是取各房间逐时风量之和的 最大时刻值由于LVAV,LCAV所以在设计状态下VAV系统AHU的风机轴功率就小 于CAV系统 NVAV , NCAV当然也就节能 com 为全空气系统的节能运行 提出了要求 全空气空调系统节能的主要途径是最大限度的利用室外低比焓空气来冷却空调空间推迟启动和提前停止冷水机组减少冷水机组的运行时间和相应的能源消耗 实施本条文要求的关键因素 1必须有与全新风运行相对应的排风系统 2新风口新风管应满足最大新风量的要求 3如采用变新风比运行模式机房宜靠近外 墙布置 4配置必须的自动控制系统 实施全新风运行的主要模式 1双风机空调系统 定风量送风机 定风量回风机 送回风机定速运行通过焓值控制调节新风 回风和排风阀的开度改变新风量新风比连续 可调 2 单风机空调系统 定风量送风机 室内变风量排风机 功能同1只是手段不同特点是排风机不放在AHU内所以更加灵活 3双风机空调系统 定风量送风机 定风量排风机 系统形式与 2类同但功能不完全相同差异 在于冬季过渡季由于排风量不能连续调节因 此当采用最小新风比导致室温过高时不得不采 用全新风方式但这时有可能导致室温过低而需 要用热水加热全部新风不能象12那样可 通过调节新风比来满足要求某些时段可不加 热 com 空调系统新风量的确定 Y X 1X,Z Y,修正后的系统新风量在送风量中的比例 Y Vot Vst X,未修正的系统新风量在送风量中的比例 x Von Vst Z,需求最大房间的新风比 Z Voc Vsc Vot ,修正后的总新风量m3h Vst,总送风量m3h Von,系统中所有房间的新风量之和 m3h Voc,需求最大的房间的新风量m3h Vsc,需求最大的房间的送风量m3h com 本条文对体量较大的公共建筑提出了划分内区外区的要求 特征外区空调负荷随季节改变内区基本上不受室外气候条件变化的影响 内外区的划分方法 1进深和室内冷负荷较大的建筑如商场可 根据负荷平衡法划分内外区 基本原则是若冬季室内空调冷负荷QcW 大于围护结构的热负荷QhW当房间面积为 Am2时该房间的空调冷负荷指标为 qc Qc ,Qh A则外区面积为 Ae Qh qc 据此可确定内外区的分界线 2结合室内建筑分隔进行分区 对于大型办公类建筑房间进深不象 商场那么大因此根据室内建筑的分隔 进行分区是比较恰当的 分隔墙距离外墙通常为3,5m 内外区宜分别配置空调系统 内外区对空调的需求存在很大差异因此宜 分别配置空调系统这样 可以根据不同的负荷情况分别进行空气处理避免冬季空气处理时的冷热抵消损失 为内区充分利用室外空气进行免费空调创造条件 获得最佳的空调效果 方便运行管理取得最大的经济效益和节能效益 内外区空调系统的合理配置问题 内外区合用一个空调系统由于冬季负荷性质不同必然要在送风末端设再加热装置这样不可避免会有冷热抵消出现 内区采用全空气VAV空调系统外区采用FCU空调系统 内区采用全空气VAV空调系统外区采用全空气CAV空调系统 内外区合用全空气VAV空调系统外区采用末端再加热方式使用灵活性高相当于四管制系统是目前国内外较流行的方式 com 水环热泵空调系统的应用 水环热泵空调系统的节能性是通过对 建筑物内区余热的利用程度来体现的 目前国内在应用上存在一定的混乱 本条明确了水环热泵空调系统的适用条件 1要有大量的余热意思是基本上能弥补围护结构冬季的耗热量 2余热量的提供必须稳定的 3要做技术经济比较 水环热泵在夏季运行时COP较低与水冷螺杆离心机组无法相比相形之下是不节能的所以 要作全年的技术经济分析与比较 最近有报导广州大学认为水环热泵在夏热冬暖地区应用也能取得一定的综合效益 com 新风应直接送入各空调区不宜经过FCU再送出 将经过热质处理的室外空气送入FCU再送入室内存在以下弊端 FCU运行与否或处于不同转速下运行新风量会发生较大的变化由于新风量的需求与室温控制没有严格的对应关系有可能造成新风量不足 经过热质处理的新风温度已远远低于回风温度两者混合后会使FCU换热器的传热温差减小制冷能力降低 导致室内换气次数的下降 com 建筑排风热回收 ? 回收的能量十分可观显热能效比 COPh ?Q ?N ?Q,回收的能量W ?N,热回收消耗的能量W 季节 冬季?t 12? 夏季?t 8? 能源 矿物能供热 电热 COPh 454 1513 168 ? 能量是资源不是取之不尽用之不 竭 最终将枯竭 ? 排风热回收既能取得节能效益和环境 效益也能取得经济效益 ? 设计时应结合具体情况进行技术经济分 析特别是全年应用的热回收设备必 须关注过渡季的使用效果 ? 新风量与排风量不宜相差太悬殊否则 投资增大回收能量减少 ?当采用转轮换热器回收热能时新风机 宜位于转轮之前排风机宜位于转轮之 后 ?热回收装置的新风管和排风管均应设 旁通阀以便在过渡季不进行热回收时 新风和排风可不经过热回收器减 少风机的能耗 ? 空气进入热回收器之前必须进行过 滤处理 com 不应采用土建风道 1土建风道普遍存在渗漏问题很难杜 绝也不好检查 2土建风道的热容量特别大使预热或预 冷的能量消耗增加时间增长 3土建风道很难做好绝热热损失大 4调查发现确有不少工程因采用土建风 道最后不得不进行改造的教训 com 本条文对空调冷热水系统的设计提出了8条基本要求 1采用闭式循环 2两管制 3分区两管制 4四管制 5一次泵系统一次泵变速调节 6二次泵系统 7供回水温差?t?5?技术可靠经济合理 时宜加大?t 8优先考虑采用高位膨胀水箱 一次泵定流量水系统 一次泵定流量系统的特点 通过蒸发器的冷冻水流量不变 一台冷水机组配置一台冷冻水泵 系统中负荷侧冷负荷减少时通过减小冷冻水的供回水温差来适应负荷的变化因此在绝大部分运行时间内空调水系统处于大流量小温差的状态不利于节约水泵的能耗 末端的冷却盘管上安装有两通调节阀 旁通管上装有压差旁通阀可根据末端两通调节阀引起的压差变化来调节压差旁通阀的开度从而调节旁通水量如图所示当末端负荷增大时旁通管内水流向为从左到右当末端负荷减小时旁通管内流向为从右到左 一 次 泵 系 统 的 配 置 和 设 计 和 要 求 冷冻水循环泵冷冻水泵应根据整个系统的设计阻力包括冷水组末端阀门管路等及设计流量进行选取 旁通管和压差旁通阀的设计旁通管和压差旁通阀的设计流量为最大单台冷水机组的额定流量 冷水机组的加机以系统供水设定温度Tss为依据当供水温度Ts1 Tss，误差死区时并且这种状态持续10,15min另一台冷水机组就会启动投入运行 一 次 泵 系 统 的 配 置 和 设 计 和 要 求 冷水机组的减机以旁通管的流量为依据当旁通管内的冷冻水从供水总管流向回水总管并且流量达到单台冷冻机设计流量的110,120,如果这种状态持续15,20min控制系统会关闭一台冷冻机 水泵控制水泵与冷水机组一一对应联动控制 压差旁通阀控制根据末端负荷变化进行流量调节然后通过两通阀调节引起的压差变化来调节压差旁通阀的开度从而调节旁通水量 一次泵定流量系统的加机原理 一次泵定流量系统的加机原理 二次泵变流量系统 二 次 泵 变 流 量 系 统 的 配 置 和 设 计 和 要 求 冷冻水循环泵一次泵和二次泵的扬程分别按一次水环路和二次水环路的压降进行选择 旁通管的设计旁通管的设计流量取单台额定流量最大的冷水机组的额定流量 冷水机组的加机以系统供水设定温度Tss为依据的当系统供水温度Ts1 Tss，误差死区时并且这种状态持续10,15min另一台冷水机组就会启动投入运行 二 次 泵 变 流 量 系 统 的 配 置 和 设 计 和 要 求 冷水机组的减机常用的减机控制是以旁通管的流量为依据当旁通管内的冷冻水从供水总管流向回水总管并且流量达到单台冷冻机设计流量的110,120,如果这种状态持续15,20min控制系统会关闭一台冷冻机 10,,20,作为误差死区 二 次 泵 变 流 量 系 统 的 配 置 和 设 计 和 要 求 冷水机组的负荷调节机组侧常用的一种优化控制逻辑是机组供水设定温度重置当机房采用自动控制时DDC会通过系统供水设定温度Tss机组回水温度TR1-等计算出该负荷下机组最佳的出水设定温度也就是一个新的Tcs同时机组本身以机组供回水温差为依据通过调节压缩机进口导叶开度来调节负荷从而达到节能的目的 二 次 泵 变 流 量 系 统 的 配 置 和 设 计 和 要 求 水泵变速控制二次泵水系统中有一组定流量一次泵和一组变流量二次泵系统末端安装两通控制阀系统最远端的压差信号通过DDC控制器与系统设定压差相比并通过DDC控制二次水泵上的变频调速装置VFD调节二次水泵的转速从而调节系统的水量一次泵和冷水机组一一对应联动控制 一次泵变流量水系统 可以消除一次泵定流量和二次泵系统的低温差综合症供回水温差过低 能够保持冷水机组始终在高效率区运行 能根据末端负荷的变化调节经过水泵及冷水机组的流量使水泵能耗大幅度减少 冷水机组和水泵台数不必一一对应它们的台数变化和启停可分别独立控制 一次泵变流量系统省去了一次泵定速水泵节省了初投资节省 了机房面积 一次泵变流量系统的典型配置 一次泵变流量系统的配置和设计和要求 一次侧配置变速泵冷水机组配置自动截止阀 与二次泵变流量相比旁通管上多了一个控制阀当系统水量小于单台冷水机组的最小允许流量时旁通阀打开旁通一部分水量使冷水机组运行在最小允许流量之上 最小流量由流量计或压差传感器测得系统末端仍然安装二通调节阀 水泵的转速由系统最远端压差的变化来控制 冷水机组和水泵的台数不必一一对应启停可分开控制 次 泵 变 流 量 系 统 冷 水 机 组 选 择 冷水机组的最大流量取决于蒸发器能承受的压降 冷水机组的最小流量影响到蒸发器的回油性能控制的稳定性和换热效果等 冷水机组应具有尽可能低的最小流量最好是低于设计流量的40,但不能超过设计流量的60, 冷 水 机 组 选 择 可允许流量变化率机组所能承受的每分钟最大流量变化量一般来说这个值越大越好它要求冷水机组能承受快速的流量变化并且维持设定的出水温度只有这样系统才能稳定地运行例如当系统从一台冷水机组加到两台冷水机组时可允许流量变化率为2,的冷水机组需要30分钟才能达到稳定而可允许流量变化率为30,的机组仅需要16分钟就能达到稳定 机组所能承受的每分钟最大流量变化量在一般的一次泵变流量系统中推荐的机组允许流量变化率是至少每分钟25,30,以确保冷水机组出水温度稳定 蒸发器的水压降在多机共管连接的系统设计中要注意使各蒸发器具有基本相同的压降 如果几台不同制冷量的机组同时运行因其各自蒸发器压降不同运行时实际的流量会偏离机组选型时的设计流量这种情况会增加系统控制的复杂性导致系统不稳定 冷冻水循环泵选择冷冻水循环泵应根据整个系统的设计阻力包括冷水机组末端阀门管路等及设计流量进行选择 流量测定装置目前常用的流量测定装置有两种 在冷水机组回水干管安装流量计直接测量流量或者使用压差传感器测量蒸发器两侧的压降从而得出流过蒸发器的流量一般来说高精度的流量计宜采用电磁流量计其校准后的精度可达到?05而且校零次数少 准确的流量测量是一次泵变流量系统成功的关键无论使用哪种流量测定方法其测量的精确度和准确度都是至关重要的 旁通管的设计旁通管的作用是保证流经系统中冷水机组的流量都不低于该冷水机组所要求的最小流量因此旁通管的流量应该按照系统中最小单台冷冻机的最小允许流量进行设计 旁通阀的选择旁通阀的流量必须满足单台冷冻机的最小流量阀门的流量和开度应成线性关系当系统压力随着系统负荷减小时阀门可以正常打开当系统压力升高时阀门依然具有正常的关断能力并且在设计压力下不渗漏 旁通阀的选择旁通阀的流量必须满足单台冷冻机的最小流量阀门的流量和开度应成线性关系当系统压力随着系统负荷减小时阀门可以正常打开当系统压力升高时阀门依然具有正常的关断能力并且在设计压力下不渗漏 旁通阀一般处于关闭状态只有当系统水量减少到一定程度小于正在运行的冷冻机最小流量之和则旁通阀打开冷冻水从供水管旁通回冷冻机以保证冷冻机的运行安全 旁通阀控制旁通阀一般处于关闭状态只有当系统水量减少到一定程度小于正在运行的冷水机组最小流量之和则旁通阀打开冷冻水从供水管旁通回冷机水组以保证冷水机组的运行安全 负荷侧的控制负荷侧盘管的阀门应是慢开型的这样可以使系统流量波动比较平稳其次当使用多个空气处理机组时应采用分组启停的办法尽量使系统流量波动较平缓一次泵变流量系统的成功不仅仅依赖于冷机房水系统的正确设计负荷侧的正确设计也是至关重要的 冷水机组加机 以供水温度TS1和设定温度TSS之差为依据负荷增加时机组在满负荷下已无法维持供水温度供水温度上升并超过系统设定温度如果这种状态持续10,15min另一台机 组就会加载上去 当冷水机组加减机时若蒸发器的规格不同则要注意不同机组蒸发器的压降对流量的影响 以压缩机运行电流RLA,为依据机房DDC通过机组的控制器读取压缩机的运行电流RLA,与设定值比较一般设定值为90,如果RLA, 设定值并且这种状态持续10,15min另一台机组就会开启 这种控制方式的好处是可以维持很高的供水温度精度在系统供水温度尚未偏离设定温度时便加载机组了 冷水机组减机以压缩机运行电流RLA,为依据每台机组的运行电流百分比RLA,之和除以运行机组台数减一如果得到的商小于设定值如80,那么一台机组就会关闭例3台机组运行电流满负荷电流50可以关闭一台机组 一次泵变流量系统设计 机组选择 选择蒸发器许可最小流量尽可能低的冷水机组离心机25-35螺杆机 50-60 选择适应冷冻水流量快速变化的冷水机组 选择蒸发器压降相当的冷水机组 了解冷水机组控制器的加减载特性 旁通管 选择精度高调节性能好的控制阀门 选择精度高的流量计 尽可能减少控制延迟时间 空调水系统配置 二台机组可采用串联方式避免加减机时流量瞬间变化太大 一台机组仍可用VPF 水泵与机组的运行相互独立利于机组提供超额冷量 重视对流量瞬间变化的控制 负荷侧设备控制 多台设备的启停时间错开 阀门缓慢调节冷冻水流量 机组群控加减机 在加机前先对原运转机组卸载 机组的隔离阀应缓慢作动确保机组稳定运行 合理的群控方案避免频繁加减机 一次 泵系统比二次泵系统 具有明显的节能优势 泵电耗 冷机电耗 一次泵系统 二次泵系统 宝辰饭店 2041, 亮马河大厦 5502, 华都宾馆 2381, 新世纪饭店 4001, 贵 宾 楼 2511, 香 山 饭 店 5354, 和平 宾馆 3655, 长 城 饭 店 5000, 国际饭店 3396, 西 苑 饭 店 3402, 长富宫中心 5059, 民 族 饭 店 3071, 平 均 28 45 com 两管制水系统的冷热水循环泵宜分别设置 目的确保水泵在 高效率区运行减少冬季水泵 的运行能耗 注意本条文不是绝对的 所以用词为宜 如符合下列情况时可以合用 1冬夏单台水 泵的工作参数与设计要求相 同水泵的工作点都处于高效区 2冷水泵采用 变速控制冬季不至于导致水 泵效率过多下降时 com 上送风空调系统宜加大 ?ts ??ts与节能的关系 ? ?ts 加大一倍送风量减少 12 左右 ? ?ts 加大一倍风系统材料和投资减少 40左右 ? ? ts 加大一倍动力消耗减少50左右 ??ts 4,8?时 ?ts每增加1?送风量可 减少 10,15 ?在房间高度,5m的建筑内?ts的增大是可能的 例如?ts 12?ts 14,16? com h?10mV,10000m3的建筑宜采用分层空调 系统 思路缩小空调空间只保证人员活动空间处于 舒适范围减少 非活动空间的空调能耗 效果夏季节能节省冷量30左右 冬季通常 并不节能原因是在浮力的作用 下室内的热空气上浮聚积至上部空 间 的缘故 措施1设置室内机械循环系统将上部的过 热空气转移至房间的下部 2设置地面辐射或地板送风供暖系统 com 置换通风空调系统 模式送风以低流速小温差低紊流度的方式 直接送入活动区的下部形成送风空气 湖受热后向上浮升然后从室 内排出 优点通风效率高空气龄短空气品质好制 冷能耗可节省 20,50针对高大空间 空调与混合式通风模式相比 由于置换通风时的送风温度一般为 18,20?所以能更多地利用室 外空气进 行免费供冷 注意内容见下页 com 置换通风节能的 途径 1类似于分层空调减少了空调空间 2能利用免费供冷的时间更长 设计时应注意 1风系统应设计成可变新风比系统 2由于送风温差小于常规的空 调系统因此送 风量会大于常规空调系统应分析和比较能耗 3对送风空气先冷 却再加热至18,20?的做 法是不可取的采用二次回风有利于节能 com 限制风系统的作用半径 定义单位风量耗功率 Ws 的定义是空调 风系统输送单位风量所需要的功耗 思路风系统作用半径过大风管设计不合 理 配件或空气处理设备选用不恰当等 都会引起风机动力消耗的增加 这时单 位风量耗功率Ws也相应增大 实施要点 1通过Ws 控制空调系统服务区域的大小 2风管长度办公建筑中长度应,90m 商场旅馆建筑中长度应,120m 3空调机房应靠近服务区缩短风管长度 4机外余压必须通过计算确定 5通过空气冷却器的面风速应保持 υ?25 m s降低风阻避免装挡水板 6采用高效风机 7有条件时 采用直驱动的风机 8控制过滤风速保持足够的过滤器面积 9采用低阻过滤器 10低温送风空调系统一般需要采用 8 排的 空气冷却器 可按严寒地区预热盘管时的要求 再增加 0035 〔Wm3 h-1〕 为了能达到真 正的节能必须确保实际的WsA 值不偏离设计的WsD值即 WsA WsD 为此 要求设计人员在施工图的设备表中应 注明空调机组采用的风机全压与 要求的风 机最低总效率 com 空调冷热水系统的输送能效比的限值ER 说明本条文引自《旅游旅馆建筑热工与空 气调节节能设计标准》GB 50189 – 93 但将原条 文中的水输送系数WTF改用输送能效比 ER表示两者的关系为 ER 1 WTF 适用条件 1独立建筑物内的空调冷热水系统最 远环 路总长度在200,500m范围内 2不适用于采用直燃机为热源的系统直 燃机的热水温差小 3多台泵并联系统在单台泵运行时往 往会超流量 在计算式中改用水泵轴功率替代铭 牌功率效率也改用水泵工作点的效率 实施要点 1水泵扬程必须通过计算确定 2大温差供水?t 由5?提高至7?管道沿程阻力的控制与原来的要求相同时环路总长度可以增加 40即可适用于700m的环路总长度 3适当放大管径当控制管道沿程阻 力为原来的70时相同于管道长度增加了43 4选择工作点效率更高的 水泵 本标准计算控制的水泵效率并不是很高的 冷水泵为70热水泵为 65目前市场上的水 泵效率大都可以超过这个值个别产品巳达到将 近89 5选择低阻力的空调设备本标准是依据 冷水机组蒸发器的水阻力为 7 m 进行计 算的目 前有些产品的水阻力只有3,4 m因此是留 有空间的 当环路总 长度超过500时从原则上说本条文已不适用了但是通过以上这些措施有可能也 满足限值要求 com 管道绝热厚度 编制原则满足防结露防冻烫伤和 节能要 求但侧重于节能 基本数据 冷价70元 GJ1×106kJ 电价每度 08元水价每m32元 热价66元 GJ 贷款年分摊率2374还贷年 限5年年 利率6 绝热材料及导热系数 柔性发泡橡塑λ 00337500001375Tm 离心玻璃棉λ 0033000023Tm 单价含绝热材料单价防潮层保护层 辅料及人工等 柔性发泡橡塑管壳 板材3600 元m3 离心玻璃棉管壳1600 元m3 板材1300 元m3 环境温度空调风管夏季26?冬季20? 空调水管夏季29?冬季20? com 对冷热源的选择 作了原则性的规定 1冷热源宜集中设置 2优先采用集中供热提供的冷热源 3不 具备以上条件时 有充足的天然气供应的地区推广采用分 布式热电冷联供和燃气空调 有多种能源如热电燃气等的地区宜 采用复合式能源供冷供热技术 4有水资源地区宜采用水地源热泵供冷 热技术 对电热锅炉和电热水器机组 的应用采取了严格的限制措施 提倡直接应用电热是一种盲目的不正常的错误的 导向2003年统计显示火电占829水电占148核电占23 限制电热并不是禁止电 热只要符合规定条件仍然可以采用为VAV空调开了一个口子 蓄热问题 标 准中允许采用蓄热式电锅炉它有利于移峰填谷提高发电机组的效率节省燃料 强调锅炉在白天用电高峰时段不启动 com机组的性能系数能效比作出了明确的 限制 根据国标《冷水机组能效限定值及能能源效率等级》 GB19577,2004 机 组 额 定 制 冷 量 能 效 等 级 COP WW 类 型 CCkW 1 2 3 4 5 风冷或 蒸 CC?50 320 300 280 260 240 发冷却式 50,CC 340 320 300 280 260 水 冷 式 CC?528 500 470 440 410 380 528 CC?1163 550 510 470 430 400 1163,CC 610 560 510 460 420 冷水热泵机组制冷性能系数 类 型 额定制冷量 性能系数 kW WW ,528 38 活 塞式涡旋式 528,1163 40 ,1163 42 ,528 41 水 冷 螺杆式 528,1163 43 ,1163 46 ,528 44 离心式 528,1163 47 ,1163 51 风冷或 活塞式 涡旋式 ?50 24 蒸发 冷却 ,50 26 螺杆式 ? 50 26 ,50 28 本 条 文 的 制 定 原 则 1配合我国能效识别的的实施能效等级划分的 依据是一是拉开档次鼓励先进二是兼顾国情以及对市场产生的影响三是逐步与 国际接轨 2能效等级共分五个等级 1级 企业努力攀登的目标 2级 节能型产品的门槛 34级 代表我国的平均水平 5级 属于未来淘汰的产品 目 前 我 国 国 内 的 实 际 情 况 1到2005年3月29日为止已有12家企业512个型号产品获得节能产品认证书 2目前市场上主流厂商的离心机产品已全部达到2级与1级之间 总的情 况是大型水冷机组多数符合标准要求 3相对而言小型风冷机组有相当一部分产 品不满足要求特别是活塞式压缩机冷水机组选用时要慎重 注意确定能效比时的 工况条件 尤其要注意与国外标准之间的差别 名义工况时的温度条件GB T 184301-2001 项 目 使用侧 热源侧放热侧 冷热水 水冷式 风冷式 蒸发冷却 进口 出口 进口 出口 干球 湿球 干球 湿球 水温 水温 水温 水温 温度 温度 温度 湿度 制 冷 12 7 30 35 35 , , 24 热 泵 40 45 15 7 7 6 , , 制 热 使用侧和水冷式热源侧的污垢系数为00086m2?kW 综合部分负荷性 能系数 IPLV 冷水机组的评价不能单纯地考核其设计工况条件时的性能因 此先后提出了能效比COP季节能效比SEER综合部分负荷性能系数 IPLV 空调 负荷的全年全天的分布是极不均衡的满负荷运行的情况在机组寿命中仅占1,5 因此有的机组设计成最高效率区处于部分负荷50,90时 实际工程很少是单台 配置多台联合运行时如何评价 com 单元式空调机组的能效比EER 国标GB 19576-2004颁布了《单元式空气调节机能效限定值及能源效率等级》 能效等级EERWW 类 型 1 2 3 4 5 风 冷 不接风管 32 30 28 26 24 接风管 29 27 25 23 21 水冷 不接风管 36 34 32 30 28 接风管 33 31 29 27 25 本条文对名义制冷量,7100W电驱动单元式空调机组风管机和屋顶空调机规定了EER限值限值等值于4级 com 规定了空气源热泵冷热水机组的应用原则 适用对象划定为夏热冬冷地区白天使用的中 小型公共建筑 理由 夏热冬冷地区的室外温度较高热泵供热时 运 行效率高仅白天使用效率更高 中小建筑的空调冷热负荷较小机组的 供冷供热量与该地区的空调负荷比较匹 配不会出现一栋楼用十几台甚至十台机组 的不合理现象 供热时间短需热量少可按需热量选择机 组夏季不足的冷量可采用投资少效率高 的水冷式冷水机组补足既省投资又省能 耗运行费也能减少 空气源热泵耗电高价格贵但具有供热功 能在不具备集中热源的地区使用比较适合 寒冷地区应用的注意事项 具有集中热源的场合不宜采用 具有燃气源的地区不宜采用 冬季运行性能系数COP,18时已失去热泵 机组的节能优势所以不宜采用 关 于 多 联 机 变制冷剂流量多联分体式机组简称多联机使用灵活便于单独计量还具有想开就开想停就停的个性化使用优点受到人们的青睐但必须对下列问题有正确认识 1多联机的COP不高其高效区集中在负荷的30,70区间如用于住宅或旅馆且采取24h不关机的运行方式将能取得很好的节能效果特别在夜间 2若用于办公建筑且集中在白天高负荷时段运行刚非但不节电还会添乱 给电力负荷高峰火上加油 3尤其是早晨上班机组启动时正处于8,11时的电力高峰负荷段而变频压缩机将以超频启动这时其COP值甚至比100负荷工况还要低 4多联机的使用方式对其能否节能以及节能效果有很大影响 有些企业为了 扩大多联机的应用规模盲目加长冷媒配管有的产品将作用半径已延伸至100, 150m实际将使机组的COP进一步降低 随着冷媒管的加长吸气压力将降低过热增 加每增加1?过热能效比将降低3由计算可知某机型150m管长时的COP只有标 准管长7m时的68由此可见为了节能大型公共建筑不应采用多联机另外冷媒管长 度不应超过50m这时COP下降至90 当前国内大多数多联机的COP在23,29之 间少数先进机型可达到33,36之间差别很大选择时不但要注意比较还应在设备 表中标明 介绍到此结束 谢 谢 支管平衡阀 立管平衡阀 主管平衡阀