模板专项施工方案

模板专项施工 温州市黎富大厦工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人:_______职务,称,_______ 审核人:_______职务,称,_______ 批准人:_______职务,称,_______ 批准部门,章,:_________________ 编制日期:______________________ 模板专项施工方案 第一节 编制依据 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社; 《混凝土结构规范》(GB50010-2002)中国建筑工业出版社; 《建筑施工计算》江正荣著 中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社; 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中国建筑工业出版社; 第二节 工程概况 黎富大厦工程;属于框架结构;地上二十二层;地下一层;建筑高度:73.5m; .00m ;总建筑面积:23127.7平方米;总工期:680天;施工单位:温州市东层层高:3 风建筑工程公司。 本工程由温州市凯宇房地产开发有限公司投资建设，北京中华建规划设计研究院有限公司设计，温州市勘察测绘研究院地质勘察,温州市长城建设监理有限公司监理,温州市东风建筑工程公司组织施工,由程荣淼担任项目经理，由李明志担任技术负责人。 :3.100m;3.500m 二、三层梁模板(扣件钢管架) 一层梁模板(扣件钢管架):3.900m 人防板模板(扣件钢管高架):3.980m 扣件钢管高架):4.030m 非人防板模板( 主体停车库板模板(扣件钢管高架):3.830m 第三节 方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点: 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收; 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下5种模板及其支架方案: 柱模板，二、三层梁模板(扣件钢管架)，一层梁模板(扣件钢管架)，人防板模板(扣件钢管高架)，非人防板模板(扣件钢管高架)，主体停车库板模板(扣件钢管高架)。 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 柱模板 分段一 采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50?100 木方，柱箍采用50?100 木方围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固(地下室外柱采用 止水螺栓)。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用υ48×3.2钢管斜向加固(尽量取45?) 第五节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 ?1 2、相邻模板之间高低差 ?1 3、模板平整度 ?2 4、模板平面尺寸偏差 ?3 2、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(?1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500(mm) 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除 线将板底的控制线直接引测到以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 墙、柱上。 4、?0(000以下模板安装要求 (1)底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1:3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1:3水泥砂浆。 积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。 (2)梁模板安装顺序及技术要点 (3)楼板模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 "满堂"脚手架?主龙骨?次龙骨?柱头模板龙骨?柱头模板、顶板模板?拼装?顶板内、外墙柱头模板龙骨?模板调整验收?进行下道工序 ?技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2,)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 (4)柱模板安装顺序及技术要点 5、?0.000以上模板安装要求 (1)梁、板模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 模板定位、垂直度调整?模板加固?验收?混凝土浇筑?拆模 ?技术要点 安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。 (2)梁模板安装顺序及技术要点 (3)楼板模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 "满堂"脚手架?主龙骨?次龙骨?柱头模板龙骨?柱头模板、顶板模板?拼装?顶板内、外墙柱头模板龙骨?模板调整验收?进行下道工序 ?技术要点 楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2,)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 (4)柱模板安装顺序及技术要点 6、模板构造 柱模板 分段一 采用18mm竹胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50?100 木 方，柱箍采用50?100 木方柱截面B方向间距250mm，柱截面H方向间距250mm用可回收的 普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距500mm，竖向间距同柱箍间距500mm，m12 四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固(尽量取45?)，柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定)，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 (1)墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 (2) 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求: (1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验)。 (2)外观质量检查标准(通过观察检验) 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不22大于0.001m 。每平方米污染面积不大于0.005m (3)规格尺寸标准 厚度检测:用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平 均值;各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB 50204-2002)及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。 (1)主控项目 1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架;上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量:全数检查。 检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 (2) 一般项目 1)模板安装应满足下列要求: 模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净; 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量:按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10,， 且不应少于3 件;对板，应按有代表性的自然间抽查10,，且不得小于3 间。)检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。 3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定; 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,，且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10,，且不得小于3间)。 检验方法:钢尺检查。 (3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,，且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10,，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:(检验方法:检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。) (4)模板垂直度控制 1)对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2)模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平 整度不超过2mm; 3)模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 (5)顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 (6)模板的变形控制 1)墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍(墙厚每边减少1mm)。 2)浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3)门窗洞口处对称下混凝土; 4)模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位; 5)浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动; 6)模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 (7)模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时，及时修整。 (8)窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 (9)清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50?100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 (10)跨度小于4m 不考虑，4,6m 的板起拱10mm;跨度大于6m 的板起拱15mm。 (11)与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 (12)混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 (13)为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 (1)胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 (2)进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 (3)模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 (4)墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 (5)墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。 (6)门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 (7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 (1)木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油,2:8。 (2)模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 (3)装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 (4)拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 第八节 安全、环保文明施工措施 (1)拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 (2)支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操 作规程等)。 (3)在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合;拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 (4)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 (5)木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。 (6)用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 (7)钢模板堆放时，使模板向下倾斜30?，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 (8)大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 (9)在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15?时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 (10)环保与文明施工 夜间22:00,6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 第九节 计算书 柱模板 柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):1000.00;柱截面高度H(mm):1000.00;柱模板的总计算高度:H = 5.10m; 2根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m; 计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2;柱截面宽度B方向竖楞数目:4; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2;柱截面高度H方向竖楞数目:4; 对拉螺栓直径(mm):M12; 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞; 宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00; 柱箍的间距(mm):450;柱箍肢数:1; 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞; 宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00; :2; 竖楞肢数 4.面板参数 面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00; 2面板弹性模量(N/mm):9500.00; 2面板抗弯强度设计值f(N/mm):13.00; c2面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50; 5.木方参数 22方木抗弯强度设计值f(N/mm):13.00;方木弹性模量E(N/mm):9500.00; c2方木抗剪强度设计值f(N/mm):1.50; t 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其中的较小值: 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5.714h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H -- 模板计算高度，取5.100m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.000; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 222分别为 47.705 kN/m、122.400 kN/m，取较小值47.705 kN/m作为本工程计算荷 载。 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=47.705kN/m; 12倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F= 2 kN/m。 2 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 317 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯 距: 其中， M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(竖楞间距): l =317.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2?47.71?0.45?0.90=23.185kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4?2.00?0.45?0.90=1.134kN/m，式2 中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q + q =23.185+1.134=24.319 kN/m; 125面板的最大弯距:M =0.1?24.319?317?317= 2.44?10N.mm; 面板最大应力按下式计算: 2其中， σ --面板承受的应力(N/mm); M --面板计算最大弯距(N.mm); W --面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度; 43 W= 450?18.0?18.0/6=2.43?10 mm; 22 f --面板的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 542面板的最大应力计算值: σ = M/W = 2.44×10 / 2.43×10 = 10.057N/mm; 2面板的最大应力计算值 σ =10.057N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 2[σ]=13N/mm，满足要求～ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ?--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l =317.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2?47.71?0.45?0.90=23.185kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4?2.00?0.45?0.90=1.134kN/m，式2 0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 中， q = q + q =23.185+1.134=24.319 kN/m; 12 面板的最大剪力:? = 0.6?24.319?317.0 = 4625.403N; 截面抗剪强度必须满足下式: 2其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm); ?--面板计算最大剪力(N):? = 4625.403N; b--构件的截面宽度(mm):b = 450mm ; h--面板厚度(mm):h = 18.0mm ; nn22 f---面板抗剪强度设计值(N/mm):fv 13.000 N/mm; v=2面板截面受剪应力计算值: τ =3×4625.403/(2×450×18.0)=0.857N/mm; 2面板截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v2面板截面的受剪应力 τ =0.857N/mm 小于 面板截面抗剪强度设计值 2[fv]1.5N/mm，满足要求～ = 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， ω--面板最大挠度(mm); q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 47.71?0.45,21.47 kN/m; l--计算跨度(竖楞间距): l =317.0mm ; 22 E--面板弹性模量(N/mm):E = 9500.00 N/mm ; 4 I--面板截面的惯性矩(mm); 54 I= 450?18.0?18.0?18.0/12 = 2.19?10 mm; 面板最大容许挠度: [ω] = 317 / 250 = 1.268 mm; 45面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×21.47×317.0/(100×9500.0×2.19×10) = 0.706 mm; 面板的最大挠度计算值 ω =0.706mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.268mm,满足要求～ 四、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为5.1m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W = 50?100?100/6 = 83.33cm; 4?100?100?100/12 = 416.67cm; I = 50 竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式: 其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm; q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2?47.71?0.32?0.90=16.332kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4?2.00?0.32?0.90=0.799kN/m; 2 q = (16.332+0.799)/2=8.566 kN/m; 5竖楞的最大弯距:M =0.1?8.566?450.0?450.0= 1.73?10N.mm; 2其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm); M --竖楞计算最大弯距(N.mm); 34 W --竖楞的截面抵抗矩(mm)，W=8.33?10; 22 f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 542竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.73×10/8.33×10 = 2.081N/mm; 2竖楞的最大应力计算值 σ =2.081N/mm 小于 竖楞的抗弯强度设计值 2[σ]=13N/mm，满足要求～ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ?--竖楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2?47.71?0.32?0.90=16.332kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4?2.00?0.32?0.90=0.799kN/m; 2 q = (16.332+0.799)/2=8.566 kN/m; = 0.6?8.566?450.0 = 2312.702N; 竖楞的最大剪力:? 截面抗剪强度必须满足下式: 2其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm); ?--竖楞计算最大剪力(N):? = 2312.702N; b--竖楞的截面宽度(mm):b = 50.0mm ; h--竖楞的截面高度(mm):h = 100.0mm ; nn22 f--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm):fv 1.500 N/mm; v=2竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2312.702/(2×50.0×100.0)=0.694N/mm; 2竖楞截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v2竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.694N/mm 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 2[fv]1.5N/mm，满足要求～ = 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ω--竖楞最大挠度(mm); q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.71?0.32 = 15.12 kN/m; l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ; 2 E--竖楞弹性模量(N/mm):E = 9500.00 N/mm2 ; 46 I--竖楞截面的惯性矩(mm)，I=4.17?10; 竖楞最大容许挠度: [ω] = 450/250 = 1.8mm; 46竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.12×450.0/(100×9500.0×4.17×10) = 0.106 mm; 竖楞的最大挠度计算值 ω=0.106mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=1.8mm ，满 足要求～ 五、B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3 W = 5 ?10 ?10 / 6 = 83.33 cm; 4 I = 5 ?10 ?10 ?10 / 12 = 416.67 cm; 柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图): B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的; P = (1.2 ?47.7?0.9 + 1.4 ?2?0.9)?0.317 ? 0.45/1 = 7.71 kN; B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 9.344 kN; B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.344 kN.m; B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.123 mm; 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m; 3弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm; 2B边柱箍的最大应力计算值: σ = 3.93 N/mm; 2柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm; 2B边柱箍的最大应力计算值 σ =3.93N/mm 小于 柱箍的抗弯强度设计值 2[f]=13N/mm，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: ω = 0.123 mm; 柱箍最大容许挠度:[ω] = 333.3 / 250 = 1.333 mm; 柱箍的最大挠度 ω =0.123mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.333mm，满足要 求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; 2 A -- 对拉螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 查表得: 对拉螺栓的型号: M12 ; 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm; 2 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm; 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.344 kN。 5-5对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70?10?7.60?10 = 12.92 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.344kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3 W = 5 ?10 ?10 / 6 = 83.33 cm; 4 I = 5 ?10 ?10 ?10 / 12 = 416.67 cm; 柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算(附计算简图): H方向柱箍计算简图 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的; P = (1.2?47.7?0.9+1.4?2?0.9)?0.317 ?0.45/1 = 7.71 kN; H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 9.344 kN; H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.344 kN.m; H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.123 mm; 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m; 3弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm; 2H边柱箍的最大应力计算值: σ = 3.932 N/mm; 2柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm; 2H边柱箍的最大应力计算值 σ =3.932N/mm 小于 柱箍的抗弯强度设计值 2[f]=13N/mm，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: V = 0.123 mm; 柱箍最大容许挠度: [V] = 333.333 / 250 = 1.333 mm; 柱箍的最大挠度 V =0.123mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.333mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; 2 A -- 对拉螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 查表得: 对拉螺栓的直径: M12 ; 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm; 2 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm; 5-5对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70?10?7.60?10 = 12.92 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.344 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.344kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满 足要求! 二、三层梁模板(扣件钢管架) 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:L1。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.24; 梁截面高度 D(m):1.30 混凝土板厚度(mm):180.00; 立杆梁跨度方向间距La(m):1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 立杆步距h(m):1.50; 梁支撑架搭设高度H(m):4.20; 梁两侧立柱间距(m):0.60; 承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面; 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00; 采用的钢管类型为Φ48×3.2; 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系 数:0.80; 2.荷载参数 2模板自重(kN/m):0.35; 3钢筋自重(kN/m):1.50; 2施工均布荷载标准值(kN/m):2.5; 2新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):31.2; 2倾倒混凝土侧压力(kN/m):2.0; 2振捣混凝土荷载标准值(kN/m):2.0 3.材料参数 木材品种:柏木; 2木材弹性模量E(N/mm):10000.0; 2木材抗弯强度设计值fm(N/mm):17.0; 2木材抗剪强度设计值fv(N/mm):1.7; 面板类型:胶合面板; 2E(N/mm):9500.0; 面板弹性模量2面板抗弯强度设计值fm(N/mm):13.0; 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm):50.0; 梁底方木截面高度h(mm):100.0; 梁底模板支撑的间距(mm):300.0; 面板厚度(mm):18.0; 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm):500; 次楞根数:4; 穿梁螺栓水平间距(mm):500; 穿梁螺栓竖向根数:4; 穿梁螺栓竖向距板底的距离为:250mm，250mm，250mm，250mm; 穿梁螺栓直径(mm):M12; 主楞龙骨材料:木楞,，宽度50mm，高度100mm; 主楞合并根数:2; 次楞龙骨材料:木楞,，宽度50mm，高度100mm; 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其中的较小值: 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5.714h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.200; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 222分别为 50.994 kN/m、31.200 kN/m，取较小值31.200 kN/m作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm) 1.强度计算 跨中弯矩计算公式如下: 2其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm); M -- 面板的最大弯距(N.mm); 3 W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50?1.8?1.8/6=27cm; 2 [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm); 按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q= 1.2?0.5?31.2?0.9=16.85kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值: q= 1.4?0.5?2?0.9=1.26kN/m; 2 q = q+q = 16.848+1.260 = 18.108 kN/m; 12 计算跨度(内楞间距): l = 373.33mm; 25面板的最大弯距 M= 0.1?18.108?373.333 = 2.52?10N.mm; 542经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.52×10 / 2.70×10=9.348N/mm; 2面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm; 2面板的受弯应力计算值 σ =9.348N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 2[f]=13N/mm，满足要求～ 2.挠度验算 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 31.2?0.5 = 15.6N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 373.33mm; 2 E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm; 4 I--面板的截面惯性矩: I = 50?1.8?1.8?1.8/12=24.3cm; 45面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.6×373.33/(100×9500×2.43×10) = 0.889 mm; ω] = l/250 =373.333/250 = 1.493mm; 面板的最大容许挠度值:[ 面板的最大挠度计算值 ω =0.889mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.493mm，满足要求～ 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截本工程中，龙骨采用1 面抵抗矩W分别为: 23?100?1/6 = 83.33cm; W = 5034I = 50?100?1/12 = 416.67cm; 内楞计算简图 (1).内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 2其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm); M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; 2 [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2?31.2?0.9+1.4?2?0.9)?0.373=13.52kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm; 25 内楞的最大弯距: M=0.1?13.52?500.00= 3.38?10N.mm; 最大支座力:R=1.1?13.521?0.5=7.436 kN; 54经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.38×10/8.33×10 = 4.056 2N/mm; 2 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm; 2内楞最大受弯应力计算值 σ = 4.056 N/mm 小于 内楞的抗弯强度设计值 2[f]=17N/mm，满足要求～ (2).内楞的挠度验算 2其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000N/mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =31.20?0.37= 11.65 N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l = 500mm; 64 I--面板的截面惯性矩:I = 8.33?10mm; 46内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.65×500/(100×10000×8.33×10) = 0.059 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm; 内楞的最大挠度计算值 ω=0.059mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求～ 2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.436kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23W = 50?100?2/6 = 166.67cm; 34I = 50?100?2/12 = 833.33cm; 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm) (1).外楞抗弯强度验算 2其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; 2 [f] --外楞的强度设计值(N/mm)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.859 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm; 652经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.86×10/1.67×10 = 11.155 N/mm; 2 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm; 2外楞的受弯应力计算值 σ =11.155N/mm 小于 外楞的抗弯强度设计值 2[f]=17N/mm，满足要求～ (2).外楞的挠度验算 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.811 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 250/250=1mm; 外楞的最大挠度计算值 ω =0.811mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1mm， 满足要求～ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; 2 A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 查表得: 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm; 2 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =31.2?0.5?0.375 =5.85 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170?76/1000 = 12.92 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.85kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求～ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣 混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 43 W = 240?18?18/6 = 1.30?10mm; 54 I = 240?18?18?18/12 = 1.17?10mm; 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 2其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值: q: 1.2?(24.00+1.50)?0.24?1.30?0.90=8.59kN/m; 1 模板结构自重荷载: q:1.2?0.35?0.24?0.90=0.09kN/m; 2 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q: 1.4?2.00?0.24?0.90=0.60kN/m; 3 q = q1 + q2 + q3=8.59+0.09+0.60=9.29kN/m; 跨中弯矩计算公式如下: 2M = 0.10?9.288?0.3=0.084kN.m; max642σ =0.084×10/1.30×10=6.45N/mm; 2梁底模面板计算应力 σ =6.45 N/mm 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 2[f]=13N/mm，满足要求～ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q--作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)?1.300+0.35)?0.24= 8.04KN/m; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; 2 E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm; ω] =300.00/250 = 1.200mm; 面板的最大允许挠度值:[ 面板的最大挠度计算值: ω = 450.677×8.04×300/(100×9500×1.17×10)=0.398mm; 面板的最大挠度计算值: ω =0.398mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求～ 七、梁底支撑木方的计算 计算简图如下: 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q= (24+1.5)?1.3?0.3=9.945 kN/m; 1 (2)模板的自重荷载(kN/m): q = 0.35?0.3?(2?1.3+0.24)/ 0.24=1.242 kN/m; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到，活荷载标准值 P = (2.5+2)?0.3=1.35 kN/m; 1 2.木方的传递集中力验算: 静荷载设计值 q=1.2?9.945+1.2?1.243=13.425 kN/m; 活荷载设计值 P=1.4?1.350=1.890 kN/m; 荷载设计值 q = 13.425+1.890 = 15.315 kN/m。 本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 13W=5?10?10/6 = 8.33?10 cm; 24I=5?10?5?10/12 = 4.17?10 cm; 3.支撑方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.600-0.240)/2=0.180 m; c=0.240 m; 跨中最大弯距 M=0.125?15.315?0.240?0.240+0.5?15.315?0.240? 0.180=0.441 kN.m; 42方木最大应力计算值 σ=441072.000/8.33×10=5.293 N/mm; 2方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm; 225.293 N/mm 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm，方木最大应力计算值 满足要求～ 4.支撑方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =15.315?0.240/2=1.838 kN; 2方木受剪应力计算值 T=3?1837.800/(2?50.00?100.00)=0.551 N/mm; 2方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm; 22方木受剪应力计算值 0.551 N/mm 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm， 满足要求～ 5.支撑方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 9.945 + 1.243 = 11.187 kN/m; 方木最大挠度 323ω=11.187×240.000×(8×600.000-4×240.000×600.000+240.000)/(384×10000.000× 64.17×10)=0.269 mm; 方木的挠度设计值 [ω]=600.000/250=2.400 mm; 方木的最大挠度 ω=0.269 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2.400 mm，满足 要求～ 八、梁跨度方向钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷 载传递。 1.梁两侧支撑钢管的强度计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 1.838 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.619 kN.m ; max 最大变形 V = 1.697 mm ; max 最大支座力 R = 6.684 kN ; max632 σ= 0.619×10 /(4.73×10 )=130.793 N/mm; 最大应力2支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm; 2支撑钢管的最大应力计算值 130.793 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 2205 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度Vmax=1.697mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系 0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 数 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): Rc R ? 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.513 kN; R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力: N =6.684 kN ; 1 脚手架钢管的自重: N = 1.2?0.129?4.2=0.651 kN; 2 楼板的混凝土模板的自重: N=1.2?(1.00/2+(0.60-0.24)/2)?1.00?3 0.35=0.286 kN; 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2?(1.00/2+(0.60-0.24)/2)?1.00?0.180? (1.50+24.00)=3.745 kN; N =6.684+0.651+0.286+3.745=11.365 kN; υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i 查表得到; o i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; 2 A -- 立杆净截面面积 (cm): A = 4.5; 3 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm):W = 4.73; 2 σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm); 2 [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm; l -- 计算长度 (m); o 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 l = kuh (1) o1 k -- 计算长度附加系数，取值为:1.155 ; 1 u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7; 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kuh = 1.155?1.7?1.5 = 2.945 m; o1 L/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ; o 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ; 2钢管立杆受压应力计算值 ;σ=11365.342/(0.209×450) = 120.844 N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 120.844 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] 2= 205 N/mm，满足要求～ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l = kk(h+2a) (2) o12 k -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167; 1 k -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ; 2 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.167?1.001?(1.5+0.1?2) = 1.986 m; o12 L/i = 1985.884 / 15.9 = 125 ; o 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.423 ; 2钢管立杆受压应力计算值 ;σ=11365.342/(0.423×450) = 59.708 N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 59.708 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] 2= 205 N/mm，满足要求～ 一层梁模板(扣件钢管架) 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:L2。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.35; 梁截面高度 D(m):1.20 混凝土板厚度(mm):200.00; 立杆梁跨度方向间距La(m):1.00; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 立杆步距h(m):1.50; 梁支撑架搭设高度H(m):5.10; 梁两侧立柱间距(m):0.80; 承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面; 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00; 采用的钢管类型为Φ48×3.2; 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系 数:0.80; 2.荷载参数 2模板自重(kN/m):0.35; 3钢筋自重(kN/m):1.50; 2施工均布荷载标准值(kN/m):2.5; 2新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):28.8; 2倾倒混凝土侧压力(kN/m):2.0; 2振捣混凝土荷载标准值(kN/m):2.0 3.材料参数 木材品种:柏木; 2木材弹性模量E(N/mm):10000.0; 2木材抗弯强度设计值fm(N/mm):17.0; 2木材抗剪强度设计值fv(N/mm):1.7; 面板类型:胶合面板; 2面板弹性模量E(N/mm):9500.0; 2面板抗弯强度设计值fm(N/mm):13.0; 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm):50.0; :100.0; 梁底方木截面高度h(mm) 梁底模板支撑的间距(mm):300.0; 面板厚度(mm):18.0; 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm):500; 次楞根数:4; 穿梁螺栓水平间距(mm):500; ; 穿梁螺栓竖向根数:4 穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm，200mm，200mm，200mm; 栓直径(mm):M12; 穿梁螺 主楞龙骨材料:木楞,，宽度50mm，高度100mm; 主楞合并根数:2; 次楞龙骨材料:木楞,，宽度50mm，高度100mm; 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其中的较小值: 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，得5.714h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.200; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 222分别为 50.994 kN/m、28.800 kN/m，取较小值28.800 kN/m作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm) 1.强度计算 跨中弯矩计算公式如下: 2其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm); M -- 面板的最大弯距(N.mm); 3 W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50?1.8?1.8/6=27cm; 2 [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm); 按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q= 1.2?0.5?28.8?0.9=15.55kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值: q= 1.4?0.5?2?0.9=1.26kN/m; 2 q = q+q = 15.552+1.260 = 16.812 kN/m; 12 计算跨度(内楞间距): l = 333.33mm; 25面板的最大弯距 M= 0.1?16.812?333.333 = 1.87?10N.mm; 542经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.87×10 / 2.70×10=6.919N/mm; 2面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm; 2面板的受弯应力计算值 σ =6.919N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 2[f]=13N/mm，满足要求～ 2.挠度验算 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 28.8?0.5 = 14.4N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 333.33mm; 2 E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm; 4 I--面板的截面惯性矩: I = 50?1.8?1.8?1.8/12=24.3cm; 45面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.4×333.33/(100×9500×2.43×10) = 0.521 mm; 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =333.333/250 = 1.333mm; 面板的最大挠度计算值 ω =0.521mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.333mm，满足要求～ 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23W = 50?100?1/6 = 83.33cm; 34?100?1/12 = 416.67cm; I = 50 内楞计算简图 (1).内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 2其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm); M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; 2 [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2?28.8?0.9+1.4?2?0.9)?0.333=11.21kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm; 25 内楞的最大弯距: M=0.1?11.21?500.00= 2.80?10N.mm; 最大支座力:R=1.1?11.208?0.5=6.164 kN; 54经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.80×10/8.33×10 = 3.362 2N/mm; 2 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm; 2内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.362 N/mm 小于 内楞的抗弯强度设计值 2[f]=17N/mm，满足要求～ (2).内楞的挠度验算 2; 其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000N/mm q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =28.80?0.33= 9.60 N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l = 500mm; 64 I--面板的截面惯性矩:I = 8.33?10mm; 46内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.6×500/(100×10000×8.33×10) = 0.049 ; mm 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm; 内楞的最大挠度计算值 ω=0.049mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm， 满足要求～ 2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.164kN,按照集中荷 载作用下的连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和 截面抵抗矩W分别为: 23W = 50?100?2/6 = 166.67cm; 34I = 50?100?2/12 = 833.33cm; 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm) (1).外楞抗弯强度验算 2其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; 2 [f] --外楞的强度设计值(N/mm)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.233 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm; 652经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.23×10/1.67×10 = 7.397 N/mm; 2 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm; 2外楞的受弯应力计算值 σ =7.397N/mm 小于 外楞的抗弯强度设计值 2[f]=17N/mm，满足要求～ (2).外楞的挠度验算 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.353 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm; 外楞的最大挠度计算值 ω =0.353mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求～ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; 2 A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 查表得: 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm; 2 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.8?0.5?0.3 =4.32 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170?76/1000 = 12.92 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.32kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求～ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣 混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 43 W = 350?18?18/6 = 1.89?10mm; 54 I = 350?18?18?18/12 = 1.70?10mm; 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 2其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值: q: 1.2?(24.00+1.50)?0.35?1.20?0.90=11.57kN/m; 1 模板结构自重荷载: q:1.2?0.35?0.35?0.90=0.13kN/m; 2 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q: 1.4?2.00?0.35?0.90=0.88kN/m; 3 q = q1 + q2 + q3=11.57+0.13+0.88=12.58kN/m; 跨中弯矩计算公式如下: 2M = 0.10?12.581?0.3=0.113kN.m; max642σ =0.113×10/1.89×10=5.991N/mm; 2梁底模面板计算应力 σ =5.991 N/mm 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 2[f]=13N/mm，满足要求～ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q--作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)?1.200+0.35)?0.35= 10.83KN/m; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; 2 E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm; ω] =300.00/250 = 1.200mm; 面板的最大允许挠度值:[ 面板的最大挠度计算值: ω = 450.677×10.832×300/(100×9500×1.70×10)=0.368mm; 面板的最大挠度计算值: ω =0.368mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求～ 七、梁底支撑木方的计算 计算简图如下: 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q= (24+1.5)?1.2?0.3=9.18 kN/m; 1 (2)模板的自重荷载(kN/m): q = 0.35?0.3?(2?1.2+0.35)/ 0.35=0.825 kN/m; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到，活荷载标准值 P = (2.5+2)?0.3=1.35 kN/m; 1 2.木方的传递集中力验算: 静荷载设计值 q=1.2?9.180+1.2?0.825=12.006 kN/m; 活荷载设计值 P=1.4?1.350=1.890 kN/m; 荷载设计值 q = 12.006+1.890 = 13.896 kN/m。 本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 13W=5?10?10/6 = 8.33?10 cm; 24I=5?10?5?10/12 = 4.17?10 cm; 3.支撑方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.800-0.350)/2=0.225 m; c=0.350 m; 跨中最大弯距 M=0.125?13.896?0.350?0.350+0.5?13.896?0.350? 0.225=0.760 kN.m; 42方木最大应力计算值 σ=759937.500/8.33×10=9.119 N/mm; 2方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm; 229.119 N/mm 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm，方木最大应力计算值 满足要求～ 4.支撑方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =13.896?0.350/2=2.432 kN; 2方木受剪应力计算值 T=3?2431.800/(2?50.00?100.00)=0.730 N/mm; 2方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm; 22方木受剪应力计算值 0.730 N/mm 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm， 满足要求～ 5.支撑方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 9.180 + 0.825 = 10.005 kN/m; 方木最大挠度 323ω=10.005×350.000×(8×800.000-4×350.000×800.000+350.000)/(384×10000.000× 64.17×10)=0.820 mm; 方木的挠度设计值 [ω]=800.000/250=3.200 mm; 方木的最大挠度 ω=0.820 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm，满足 要求～ 八、梁跨度方向钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷 载传递。 1.梁两侧支撑钢管的强度计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 2.432 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.819 kN.m ; max 最大变形 V = 2.246 mm ; max 最大支座力 R = 8.844 kN ; max632 σ= 0.819×10 /(4.73×10 )=173.067 N/mm; 最大应力2支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm; 2支撑钢管的最大应力计算值 173.067 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 2205 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度Vmax=2.246mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双 ，该工程实际的旋转双扣扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80 件承载力取值为12.80kN 。 规范5.2.5): 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( R ? Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.295 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力: N =8.844 kN ; 1 脚手架钢管的自重: N = 1.2?0.129?5.1=0.79 kN; 2 楼板的混凝土模板的自重: N=1.2?(1.00/2+(0.80-0.35)/2)?1.00?3 0.35=0.305 kN; 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2?(1.00/2+(0.80-0.35)/2)?1.00?0.200? (1.50+24.00)=4.437 kN; N =8.844+0.79+0.304+4.437=14.375 kN; υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i 查表得到; o i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; 2 A -- 立杆净截面面积 (cm): A = 4.5; 3 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm):W = 4.73; 2 σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm); 2 [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm; l -- 计算长度 (m); o 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 l = kuh (1) o1 k -- 计算长度附加系数，取值为:1.155 ; 1 u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7; 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kuh = 1.155?1.7?1.5 = 2.945 m; o1 L/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ; o 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ; 2钢管立杆受压应力计算值 ;σ=14375.465/(0.209×450) = 152.849 N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 152.849 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] 2= 205 N/mm，满足要求～ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l = kk(h+2a) (2) o12 k -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167; 1 k -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ; 2 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.167?1.004?(1.5+0.1?2) = 1.992 m; o12 L/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ; o 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.423 ; 2钢管立杆受压应力计算值 ;σ=14375.465/(0.423×450) = 75.521 N/mm; 2钢管立杆稳定性计算 σ = 75.521 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] 2= 205 N/mm，满足要求～ 人防板模板(扣件钢管高架) 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.80;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):4.20; 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ; 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 23模板与木板自重(kN/m):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000; 2施工均布荷载标准值(kN/m):2.500; 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 22面板弹性模量E(N/mm):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm):13; 板底支撑采用方木; 22木方弹性模量E(N/mm):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000; 2木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00; 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C25; 2每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):360.000; 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):250.00; 楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(?):15.000; 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23?1.8/6 = 54 cm; W = 10034I = 100?1.8/12 = 48.6 cm; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q = 25?0.25?1+0.35?1 = 6.6 kN/m; 1 (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN): q = 2.5?1= 2.5 kN/m; 2 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中:q=1.2?6.6+1.4?2.5= 11.42kN/m 2最大弯矩M=0.1?11.42?0.25= 0.071 kN?m; 2面板最大应力计算值 σ= 71375/54000 = 1.322 N/mm; 2面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm; 22面板的最大应力计算值为 1.322 N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm,满 足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m 4面板最大挠度计算值 v = 0.677?6.6?250/(100?9500?4166666.667)=0.004 mm; [V]=250/ 250=1 mm; 面板最大允许挠度 面板的最大挠度计算值 0.004 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W=5?10?10/6 = 83.33 cm; 4I=5?10?10?10/12 = 416.67 cm; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q= 25?0.25?0.25 = 1.562 kN/m; 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q= 0.35?0.25 = 0.088 kN/m ; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p = (2.5+2)?0.8?0.25 = 0.9 kN; 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2?(1.562 + 0.088) = 1.98 kN/m; 集中荷载 p = 1.4?0.9=1.26 kN; 22最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 1.26?0.8 /4 + 1.98?0.8/8 = 0.41 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.98?0.8/2 = 1.422 kN ; 632方木的最大应力值 σ= M / w = 0.41×10/83.333×10 = 4.925 N/mm; 2方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm; 22方木的最大应力计算值为 4.925 N/mm 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm，满足要求! 3.方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 0.8?1.98/2+1.26/2 = 1.422 kN; 2方木受剪应力计算值 T = 3 ?1422/(2 ?50 ?100) = 0.427 N/mm; 2方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm; 22方木受剪应力计算值为 0.427 N/mm 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm，满足要求! 4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q + q = 1.562+0.088=1.65 kN/m; 12 集中荷载 p = 0.9 kN; 43方木最大挠度计算值 V= 5?1.65?800 /(384?9500?4166666.67) +900?800 /( 48?9500?4166666.67) = 0.465 mm; 方木最大允许挠度值 [V]= 800/250=3.2 mm; 方木的最大挠度计算值 0.465 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求! 四、木方支撑钢管计算: 支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.98?0.8 + 1.26 = 2.844 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.932 kN.m ; max 最大变形 V = 2.183 mm ; max 最大支座力 Q = 11.285 kN ; max62支撑钢管最大应力 σ= 0.932×10/4730=196.94 N/mm ; 2支撑钢管抗压强度设计值 [f]=205 N/mm ; 2支撑钢管的计算最大应力计算值 196.94 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 2205 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 2.183 mm 小于900/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.285 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N = 0.138?4.2 = 0.581 kN; G1 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN): N = 0.35?0.9?0.8 = 0.252 kN; G2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N = 25?0.25?0.9?0.8 = 4.5 kN; G3 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N = 5.333 kN; GG1G2G3 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 N = (2.5+2 ) ?0.9?0.8 = 3.24 kN; Q 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 3. N = 1.2N + 1.4N = 10.936 kN; GQ 七、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 10.936 kN; υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; 22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 4.5 cm; 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.73 cm; 2 σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm); 2 [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; L---- 计算长度 (m); 0 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l = h+2a 0 k---- 计算长度附加系数，取值为1.155; 1 u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.7; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m; 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = h+2a = 1.5+0.1?2 = 1.7 m; 0 L/i = 1700 / 15.9 = 107 ; 0 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ; 2钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=10935.936/(0.537?450) = 45.255 N/mm; 2钢管立杆的最大应力计算值 σ= 45.255 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计2值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l = kk(h+2a) 012 k -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243; 1 k -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ; 2 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.243?1.001?(1.5+0.1?2) = 2.115 m; o12 L/i = 2115.213 / 15.9 = 133 ; o 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.381 ; 2钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=10935.936/(0.381?450) = 63.785 N/mm; 2钢管立杆的最大应力计算值 σ= 63.785 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计2值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? f g 地基承载力设计值: ?k = 68 kpa; f = fggkc 其中，地基承载力标准值:f= 170 kpa ; gk 脚手架地基承载力调整系数:k = 0.4 ; c 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =43.744 kpa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 10.936 kN; 2 :A = 0.25 m 。 基础底面面积 p=43.744 ? f=68 kpa 。地基承载力满足要求～ g 非人防板模板(扣件钢管高架) 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 (3):《扣件式钢管性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002 模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):0.80;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):6.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ; 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 23模板与木板自重(kN/m):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000; 2施工均布荷载标准值(kN/m):2.500; 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 22面板弹性模量E(N/mm):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm):13; 板底支撑采用方木; 22木方弹性模量E(N/mm):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000; 2木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00; 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C25; 2每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):360.000; 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):200.00; 楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(?):15.000; 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23W = 100?1.8/6 = 54 cm; 34I = 100?1.8/12 = 48.6 cm; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q = 25?0.2?1+0.35?1 = 5.35 kN/m; 1 (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN): q = 2.5?1= 2.5 kN/m; 2 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中:q=1.2?5.35+1.4?2.5= 9.92kN/m 2最大弯矩M=0.1?9.92?0.25= 0.062 kN?m; 2面板最大应力计算值 σ= 62000/54000 = 1.148 N/mm; 2面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm; 22面板的最大应力计算值为 1.148 N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm,满 足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 5.35kN/m 4面板最大挠度计算值 v = 0.677?5.35?250/(100?9500?4166666.667)=0.004 mm; 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm; 面板的最大挠度计算值 0.004 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W=5?10?10/6 = 83.33 cm; 4I=5?10?10?10/12 = 416.67 cm; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q= 25?0.25?0.2 = 1.25 kN/m; 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q= 0.35?0.25 = 0.088 kN/m ; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p = (2.5+2)?0.8?0.25 = 0.9 kN; 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2?(1.25 + 0.088) = 1.605 kN/m; 集中荷载 p = 1.4?0.9=1.26 kN; 22最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 1.26?0.8 /4 + 1.605?0.8/8 = 0.38 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.605?0.8/2 = 1.272 kN ; 632方木的最大应力值 σ= M / w = 0.38×10/83.333×10 = 4.565 N/mm; 2方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm; 22方木的最大应力计算值为 4.565 N/mm 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm， 满足要求! 3.方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 0.8?1.605/2+1.26/2 = 1.272 kN; 2方木受剪应力计算值 T = 3 ?1272/(2 ?50 ?100) = 0.382 N/mm; 2方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm; 22方木受剪应力计算值为 0.382 N/mm 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm，满 足要求! 4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q + q = 1.25+0.088=1.337 kN/m; 12 集中荷载 p = 0.9 kN; 4V= 5?1.337?800 /(384?9500?4166666.67) +900?方木最大挠度计算值 3800 /( 48?9500?4166666.67) = 0.423 mm; 方木最大允许挠度值 [V]= 800/250=3.2 mm; 方木的最大挠度计算值 0.423 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要 求! 四、木方支撑钢管计算: 支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.605?0.8 + 1.26 = 2.544 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.954 kN.m ; max 最大变形 V = 2.874 mm ; max Q = 11.13 kN ; 最大支座力max62支撑钢管最大应力 σ= 0.954×10/4730=201.724 N/mm ; 2[f]=205 N/mm ; 支撑钢管抗压强度设计值 2支撑钢管的计算最大应力计算值 201.724 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计2值 205 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 2.874 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.13 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N = 0.138?6 = 0.83 kN; G1 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN): N = 0.35?1?0.8 = 0.28 kN; G2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N = 25?0.2?1?0.8 = 4 kN; G3 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N = 5.11 kN; GG1G2G3 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 N = (2.5+2 ) ?1?0.8 = 3.6 kN; Q 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2N + 1.4N = 11.172 kN; GQ 七、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 11.172 kN; υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; 22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 4.5 cm; 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.73 cm; 2 σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm); 2[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; L---- 计算长度 (m); 0 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l = h+2a 0 k---- 计算长度附加系数，取值为1.155; 1 u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.7; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m; 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = h+2a = 1.5+0.1?2 = 1.7 m; 0 L/i = 1700 / 15.9 = 107 ; 0 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ; 2钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11172.48/(0.537?450) = 46.234 N/mm; 2钢管立杆的最大应力计算值 σ= 46.234 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计2值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l = kk(h+2a) 012 k -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243; 1 k -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ; 2 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.243?1.007?(1.5+0.1?2) = 2.128 m; o12 L/i = 2127.892 / 15.9 = 134 ; o 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.376 ; 2钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11172.48/(0.376?450) = 66.031 N/mm; 2钢管立杆的最大应力计算值 σ= 66.031 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计2值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? f g 地基承载力设计值: f = f?k = 68 kpa; ggkc 其中，地基承载力标准值:f= 170 kpa ; gk 脚手架地基承载力调整系数:k = 0.4 ; c 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =44.69 kpa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 11.172 kN; 2基础底面面积 :A = 0.25 m 。 p=44.69 ? f=68 kpa 。地基承载力满足要求～ g 主体停车库板模板(扣件钢管高架) 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管 模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.70;纵距(m):0.80;步距(m):1.50; (m):4.20; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ; :双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80; 扣件连接方式 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 23模板与木板自重(kN/m):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000; 2施工均布荷载标准值(kN/m):2.500; 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 22面板弹性模量E(N/mm):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm):13; 板底支撑采用方木; 22木方弹性模量E(N/mm):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm):13.000; 2木方抗剪强度设计值(N/mm):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00; 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土强度等级:C25; 2每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):360.000; 楼板的计算宽度(m):4.00;楼板的计算厚度(mm):400.00; 楼板的计算长度(m):4.50;施工平均温度(?):15.000; 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23W = 100?1.8/6 = 54 cm; 34I = 100?1.8/12 = 48.6 cm; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q = 25?0.4?1+0.35?1 = 10.35 kN/m; 1 (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN): q = 2.5?1= 2.5 kN/m; 2 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中:q=1.2?10.35+1.4?2.5= 15.92kN/m 2最大弯矩M=0.1?15.92?0.25= 0.1 kN?m; 2面板最大应力计算值 σ= 99500/54000 = 1.843 N/mm; 2面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm; 22面板的最大应力计算值为 1.843 N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm,满 足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 10.35kN/m 4面板最大挠度计算值 v = 0.677?10.35?250/(100?9500?4166666.667)=0.007 mm; 面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm; 面板的最大挠度计算值 0.007 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W=5?10?10/6 = 83.33 cm; 4I=5?10?10?10/12 = 416.67 cm; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q= 25?0.25?0.4 = 2.5 kN/m; 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q= 0.35?0.25 = 0.088 kN/m ; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): p = (2.5+2)?0.8?0.25 = 0.9 kN; 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2?(2.5 + 0.088) = 3.105 kN/m; 集中荷载 p = 1.4?0.9=1.26 kN; 22最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 1.26?0.8 /4 + 3.105?0.8/8 = 0.5 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 3.105?0.8/2 = 1.872 kN ; 632方木的最大应力值 σ= M / w = 0.5×10/83.333×10 = 6.005 N/mm; 2方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm; 22方木的最大应力计算值为 6.005 N/mm 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm， 满足要求! 3.方木抗剪验算: 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力: V = 0.8?3.105/2+1.26/2 = 1.872 kN; 2方木受剪应力计算值 T = 3 ?1872/(2 ?50 ?100) = 0.562 N/mm; 2方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm; 22方木受剪应力计算值为 0.562 N/mm 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm，满 足要求! 4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q + q = 2.5+0.088=2.588 kN/m; 12 集中荷载 p = 0.9 kN; 4方木最大挠度计算值 V= 5?2.588?800 /(384?9500?4166666.67) +900?3800 /( 48?9500?4166666.67) = 0.591 mm; 方木最大允许挠度值 [V]= 800/250=3.2 mm; 方木的最大挠度计算值 0.591 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要 求! 四、木方支撑钢管计算: 支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.105?0.8 + 1.26 = 3.744 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.782 kN.m ; max 最大变形 V = 1.088 mm ; max 最大支座力 Q = 11.654 kN ; max62σ= 0.782×10/4730=165.376 N/mm ; 支撑钢管最大应力 2支撑钢管抗压强度设计值 [f]=205 N/mm ; 2支撑钢管的计算最大应力计算值 165.376 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计2值 205 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 1.088 mm 小于700/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双 ，该工程实际的旋转双扣扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80 件承载力取值为12.80kN 。 R= 11.654 kN; 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N = 0.138?4.2 = 0.581 kN; G1 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN): N = 0.35?0.7?0.8 = 0.196 kN; G2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N = 25?0.4?0.7?0.8 = 5.6 kN; G3 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N = 6.377 kN; GG1G2G3 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 N = (2.5+2 ) ?0.7?0.8 = 2.52 kN; Q 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2N + 1.4N = 11.181 kN; GQ 七、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 11.181 kN; υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; 22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 4.5 cm; 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.73 cm; 2 σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm); 2 [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; L---- 计算长度 (m); 0 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l = h+2a 0 k---- 计算长度附加系数，取值为1.155; 1 u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.7; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m; 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = h+2a = 1.5+0.1?2 = 1.7 m; 0 L/i = 1700 / 15.9 = 107 ; 0 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ; 2;σ=11180.736/(0.537?450) = 46.268 N/mm; 钢管立杆的最大应力计算值 2钢管立杆的最大应力计算值 σ= 46.268 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计2 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 值 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l = kk(h+2a) 012 k -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243; 1 k -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ; 2 上式的计算结果: 立杆计算长度 L = kk(h+2a) = 1.243?1.001?(1.5+0.1?2) = 2.115 m; o12 L/i = 2115.213 / 15.9 = 133 ; o 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.381 ; 2钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11180.736/(0.381?450) = 65.213 N/mm; 2钢管立杆的最大应力计算值 σ= 65.213 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计2值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? f g 地基承载力设计值: f = f?k = 68 kpa; ggkc 其中，地基承载力标准值:f= 170 kpa ; gk 脚手架地基承载力调整系数:k = 0.4 ; c 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =44.723 kpa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 11.181 kN; 2基础底面面积 :A = 0.25 m 。 p=44.723 ? f=68 kpa 。地基承载力满足要求～ g