汽轮机组椭圆瓦振动偏大的原因及处理汽轮机组椭圆瓦振动偏大的原因及处理
汽轮机组椭圆瓦振动偏大的原因及处理
1 设备概况
某厂?期工程安装了2台型号为N300-16.7/538/538的亚临界一次中间再热单轴双
缸双排汽凝汽式汽轮机,高、中压转子与低压转子的连接,低压转子与发电机转子,以
及发电机转子与励磁机转子的连接均采用刚性联轴器,且对轮之间采用了止口配合。机
组的轴瓦型式为:1,2号瓦为可倾瓦,3号瓦为3瓦块结构,4号瓦为圆柱瓦,5~8号均为椭圆瓦。
2 1号机7号瓦振动偏大的有关情况
2003-12-07,晚班1号机开机并网后,7号瓦轴承盖振...
汽轮机组椭圆瓦振动偏大的原因及处理
汽轮机组椭圆瓦振动偏大的原因及处理
1 设备概况
某厂?期
安装了2台型号为N300-16.7/538/538的亚临界一次中间再热单轴双
缸双排汽凝汽式汽轮机,高、中压转子与低压转子的连接,低压转子与发电机转子,以
及发电机转子与励磁机转子的连接均采用刚性联轴器,且对轮之间采用了止口配合。机
组的轴瓦型式为:1,2号瓦为可倾瓦,3号瓦为3瓦块结构,4号瓦为圆柱瓦,5~8号均为椭圆瓦。
2 1号机7号瓦振动偏大的有关情况
2003-12-07,晚班1号机开机并网后,7号瓦轴承盖振动出现异常变化,12月8日03:00~11:00间,多次出现振幅波动,并伴有尖峰值出现,且振幅尖峰值有逐步增大的
趋势,在10:06的一次尖峰值出现时,7瓦振动达50.9 祄,超过了50 祄的报警线,运行和检修人员及时做了如下调整:
(1) 适当调高机组润滑油温、油压;
(2) 适当降低机组低压轴封进汽温度;
(3) 提高发电机密封瓦密封油进油温度、改变发电机氢气温度;
(4) 检查并紧固7号瓦轴承座与台板的固定螺栓。
进行了上述调整后,7号瓦振动没有出现好转。12月14日利用1号机停机消缺的机会对7号瓦进行了翻瓦检查,发现7号瓦上瓦正上方靠电端有10%左右存在裂纹和脱胎的现象。
当时仅仅认为瓦的质量存在问
才导致振动出现异常,因而没有进行深层次分析,
只是对7号瓦上瓦进行重新浇铸,下瓦进行修刮处理。后在开机并网的过程中发现7号瓦振动的现象基本上与检修前差不多,只是峰值没有达到报警值而已。在以后的运行中
7号瓦振动很不稳定总是出现振动偏大的现象。
2004年5月该厂利用1号机扩大性小修机会,再次对7号瓦进行了翻瓦检查,发现
的缺陷与上次翻瓦的情况一模一样。
3 产生振动偏大的原因分析
3.1 测量发电机转子在充氢前后高差的变化
在1号机扩大性小修停机排氢前后测量发电机转子的高差变化。具体的步骤如下:
(1) 通过短时停盘,拆卸发—励对轮连接螺栓,使励磁机转子与主机转子脱离;
(2) 将百分
表座固定在发电机转子的保护罩上,表针指在发电机转子靠励端的靠
背轮上,并且将百分表指针的起点做好记号,百分表的读数总是在起点的位置;
(3) 在排氢前发电机保持0.28 MPa以上的充氢状态,切断主机冷油器和密封油冷
却器冷却水,使润滑油温和密封油温上升到50?左右并维持基本稳定(可以考虑投主油箱电加热),保持1 h,使整个轴瓦得到充分加热。在盘车状态下记录百分表在发电机转
子靠背轮上固定点(已做记号的点)的数值,结果为4.50 mm;
(4) 在机组完全冷却,润滑油温降至室温,发电机排氢完毕,卸压为0后,记录百分表在发电机转子靠背轮上固定点(已做记号的点)的数值,结果为4.34 mm;
(5) 在机组完全冷却,停盘,发电机排氢完毕,卸压为0后,再次启动顶轴油泵后测量发电机转子的顶起高度。根据百分表的读数,发现顶轴油泵启动前后有0.065 mm的变化,即顶轴油泵运行后发电机转子的顶起高度为0.065 mm。综合上述测量数据,可知发电机转子在充氢前后有0.095 mm(4.50-4.34-0.065)的变化,即发电机转子在充氢
后被抬高了0.095 mm。
3.2 7号瓦的缺陷分析
(1) 找发—励对轮中心时都是按厂家提供的“0”对“0”的
找的,实际上发电
机转子在充氢前后及油温变化前后都有变化,通过上述方法的测量,得出了发电机转子
在充氢前后有0.10 mm左右的变化量。因此机组在运行状态下就会造成励—发对轮中心
不对正,在励—发对轮中心不对正的情况下,就会引起对轮的两端面偏斜使两转子在运
行状态下不成一直线,在高速下会使对轮处的晃度增加,从而产生了不平衡的离心力。
在这种不平衡的离心力作用下造成7号瓦振动偏大。
(2) 励磁机转子存在质量不平衡。当励磁机转子在高速旋转时,在本身的不平衡力
或某些外力的作用下,使励磁机转子在某处的质量中心发生偏移而产生不平衡的离心
力。当这种不平衡的离心力作用在7号瓦上时,就会造成7号瓦振动偏大的现象。
(3) 励—发对轮在运行一段时间之后容易发生对轮松动(螺栓的套装紧力不够)。当负荷增加时,由于传动力矩增加使对轮在紧力不足的情况下产生偏移,从而产生附加的
不平衡力,当这种不平衡力作用在7号瓦上时,就会引起7号瓦振动偏大。在每次检修
励—发对轮时都发现对轮螺栓松动现象。
(4) 7号瓦是椭圆瓦,虽然这种形式的瓦承载能力及稳定性较好,但其对中性较差,
当励磁机转子在7号瓦内发生倾斜时,由于瓦本身不能及时跟随转子的变化而变化,这
样就造成了励磁机转子对7号瓦上瓦靠电端处存在一个撞击力。当氢压、油压、油温、
负荷等因素发生变化时,就引起励磁机转子在7号瓦内的倾斜度同时发生变化,造成励
磁机转子对7号瓦上瓦靠电端处的撞击力发生变化。在这种交变的撞击力作用下,造成
7号瓦上局部产生裂纹和脱胎,同时引起7号瓦的振动偏大。
4 处理措施
4.1 改变励—发对轮中心数据
将励磁机转子抬高0.06~0.08 mm,实际上将其抬高了0.075 mm。这样找中之后,
在运行状态下励磁机转子与发电机转子基本上在一条轴线上,因而消除了由于中心不正
所产生的不平衡的离心力。
4.2 在励磁机转子两侧加了平衡块
利用测振仪检测确定励磁机转子质量不平衡所产生的离心力相位。在产生离心力相
位的对面进行加重,使所加重量产生的离心力抵消由于励磁机转子质量不平衡所产生的
离心力。
4.3 加强励—发对轮及对轮螺栓的检修工艺和检修质量
清理并修复对轮上及对轮螺栓孔内的毛刺及其它缺陷;清理对轮连接螺栓,并对每
个对轮螺栓进行称重,使对称处螺栓的重量基本上相等;紧固对轮螺栓时,用力均匀并
且紧固牢固,对轮螺栓的防松动装置牢固可靠;加强对励—发对轮的同心度测量,使励
—发对轮的同心度严格控制在制造厂的设计范围之内。
4.4 加强7号瓦的检修工艺和检修质量
7号瓦在每次检修都发现有些数据与制造厂的设计参数存在差异,反映出检修工艺
和检修质量不良。在1号机小修期间,加强了7号瓦检修工艺和检修质量,并严格按照质量标准执行。
5 结束语
7号瓦振动偏大是励—发对轮在运行状态下中心不正及励磁机转子的质量不平衡等
原因造成的。制造厂在设计励—发对轮中心值时可能没有考虑发电机转子在充氢前、后
有0.10 mm左右的变化,因此在检修和安装设备时不仅要严格按质量标准来施工,更要
考虑机组在运行工况下的变化情况。
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