设计题目：年产10万吨一水柠檬酸工厂设计

工厂设计 设计题目：年产10万吨一水柠檬酸工厂设计 姓名 院系 生命科学学院 专业 生物工程 年级 学号 指导教师 2011-5-31 目 录 1.绪论    5 1.1项目建设的背景    5 1.1.1项目提出的依据    5 1.1.2投资的必要性    5 1.1.3研究范围及过程    5 1.2市场需求预测    6 1.2.1国际市场分析    6 1.2.2国内市场分析    6 1.2.3市场销售与价格    7 1.3厂区选择    7 1.3.1厂址的地理位置    7 1.3.2工程地址基本情况    7 1.3.3交通状况    8 2.厂区平面设计    9 2.1总平面设计    9 2.2设计说明书    9 2.2.1设计依据    9 2.2.2总平面设计说明    10 2.3主要设计指标    10 3. 产品及工艺流程    10 3.1产品方案    10 3.2工艺流程    11 3.3操作工艺    12 3.3.1 原料的处理    12 3.3.2 发酵工序    12 3.3.3 醪液处理工序    12 3.3.4 提取工段    12 3.3.5 精制工段    13 4.工艺计算    13 4.1物料衡算    13 4.1.1工艺技术指标及基础数据    13 4.1.2原料消耗计算（基准：一吨成品柠檬酸）    14 4.1.3发酵醪量的计算    14 4.1.4 接种量    15 4.1.5 液化醪量计算    15 4.1.6 成品柠檬酸    15 4.1.7淀粉质原料年产10万吨一水柠檬酸厂总物料衡算    16 4.2热量衡算    17 4.2.1液化热平衡计算    17 4.2.2发酵过程中的蒸汽耗量的计算    17 4.2.3发酵过程中的冷却水耗量计算    19 4.2.4发酵过程中的无菌空气耗用量的计算    19 5.糖化车间设备设计与选型    20 5.1调浆桶的选型    20 5.2喷射加热器的选型    21 5.3液化维持罐的选型    22 5.4板式换热器的选型    22 6.发酵车间设备设计与选型    23 6.1发酵罐的选型    23 6.1.1发酵罐容积和台数的确定    23 6.1.2主要尺寸的计算    24 6.1.3发酵罐冷却面积的计算    25 6.1.4发酵罐搅拌器的设计    25 6.1.5发酵罐设备结构的工艺设计    27 6.1.6发酵罐设备材料的选择    29 6.1.7发酵罐壁厚的计算    29 6.1.8发酵罐接管设计    30 6.1.9发酵罐支座的选择    31 6.2种子罐的选型    31 6.2.1种子罐容积和数量的确定    31 6.2.2种子罐主要尺寸确定    31 6.2.3种子罐型号确定    32 6.3贮罐选型    32 6.3.1发酵成熟醪贮罐    32 6.3.2硫酸銨贮罐    32 7.水电平衡    34 7.1全年用水量计算    34 7.1.1生产用水    34 7.1.2锅炉用水    34 7.1.3生活用水    34 7.2全年用电量计算    34 7.2.1生产用电    34 7.2.2照明用电    35 7.2.3生活用电    35 8.公用工程和辅助设施    36 8.1 工厂运输    36 8.1.1货物运输量及运输方式的确定    36 8.1.2货物运输方案的确定    36 8.2贮运设施    36 8.2.1各种物料贮存天数及贮存量根据以下原则确定    36 8.2.2各种物料贮存天数、贮存量的确定    36 8.2.3 物料贮存方案的确定    37 8.3 给水排水    37 8.3.1给水    37 8.3.2循环水系统    37 8.3.3排水    38 8.4采暖通气系统    38 8.5 供电及电讯    38 8.5.1 供电    38 8.5.2电讯    38 8.6供热    38 9.企业组织和劳动定员    39 9.1建制及组织    39 9.2岗位定员情况    39 10.环境保护与劳动安全    40 10.1环境保护    40 10.1.1主要污染源    40 10.1.2环境保护措施    40 10.2劳动保护与安全卫生    41 10.2.1编制依据及采用的技术规范    41 10.2.2工业安全卫生规程    41 10.2.3职业安全卫生防护的措施    42 10.2.4事故时抢救及应急措施    42 10.2.5防机械损伤及烫伤措施    42 10.3消防    43 10.3.1工程的消防环境    43 10.3.2工程的火灾区危险性类别    43 10.3.3消防设施和措施    43 11.技术经济分析与设计概算    43 11.1工厂成本产品成本概算    43 11.2设备的总投资概算    44 11.3经济技术分析    45 参考文献    45 致谢    46 附录    46 1.绪论 1.1项目建设的背景 1.1.1项目提出的依据 随着国民经济的持续高速发展和人民生活水平的提高，柠檬酸在饮料、食品和饲料工业中用量将以5%～10%速率递增；另外，对柠檬酸深加工产品开发和应用推广工作力度的加大，其应用范围将进一步扩展，并在其他行业中的使用份额也将增加；在国外随着对环保的呼声越来越高，柠檬酸在洗涤剂中所占份额增长较快，而我国目前代替三聚磷酸钠用于洗涤剂生产中的柠檬酸数量较小，相信随着我国环保法规的日趋严格和人们环保意识的增强，用柠檬酸替代对环境和水质有污染的三聚磷酸钠的数量逐年增加。目前美国人均消费柠檬酸为1千克/年，而我国人均消费仅为0.05千克/年，市场潜力巨大。 1.1.2投资的必要性 1) 柠檬酸用途广泛，市场容量大，市场前景好。 2) 公司是我国较早专业，生产柠檬酸的企业，积累丰富的生产和研发经验，培养了一批技术、管理骨干和熟练操作的员工。 3) 品牌优势，产品在国内外市场有一定知名度，有较稳定的市场和客户。 4) 区位、资源优势明显，有生产柠檬酸得天独厚的有利条件。 5) 盘活存量，热电结合，工程优化，可实现投资少，成本低，产品具有较强竞争力。 6) 强强联合、优势互补，做大规模，做优品质，具有很强的竞争优势，力争行业领先。 1.1.3研究范围及过程 本可行性研究针对年产10万吨柠檬酸的工艺计算选型方案、投资估算、全厂 概况等进行全面分析论证。 1.2市场需求预测 1.2.1国际市场分析 柠檬酸是目前用途最广泛的食品添加剂之一，在食品行业需求量非常大。据不完全统计，近几十年来，全球柠檬酸需求量一直在强劲增长。20世纪80年代初，全世界年产销量为20多万吨，现在已达120多万吨，20年间市场容量膨胀5倍。年平均增长率为5%以上，其中用于食品的占60%左右，工业用占40%。食品中用途最大的是清凉饮料，工业用主要在洗涤方面和电镀方面。展望后市，柠檬酸仍有很大发展空间，前景看好。近几年国外需求量呈上升趋势，尤其是亚洲经济发展较快的国家和地区柠檬酸进口量增长较高，如韩国、新加坡、泰国、台湾；发展中国家也随着人民生活水平的提高，饮料和食品工业发展较快，对柠檬酸需求量逐年增加，出口形势看好。我国柠檬酸原料来源丰富，又有世界上独特的发酵技术，工艺简单；随着ILCS新工艺和发酵废渣综合利用技术的推广应用和原料价格降低，我国柠檬酸在国际市场上的价格优势将更加突出。事实上，像柠檬酸这种工艺技术比较成熟、价格较低的产品，没有一定的规模很难有竞争力。今后我国企业要想长远发展，必须扩大规模，在调整中发展壮大。要抓住全球柠檬酸生产向中国转移的有利时机，形成几家年产规模达10万～20万吨的企业，争取占有更多的国际市场份额。 1.2.2国内市场分析 据初步统计，我国从20世纪60年代开始生产柠檬酸。近10年来，由于出口的刺激，我国柠檬酸的生产能力和产量增长很快。由1985年3.7万吨/年猛增到2002年42.7万吨/年。目前，我国柠檬酸的生产厂家有近百家，总生产能力约为50万吨/年，除西藏外，几乎每个省都建有柠檬酸生产装置。生产规模大多为1000-3000吨/年，年产量在5000吨以上的厂家有20几家，万吨级以上的有9家，全年正常生产的企业有30多家。生产厂家主要集中在安徽、江苏、山东等玉米和薯类资源丰富的地区。主要的生产厂家有安徽丰原生物化学集团公司（生产能力为15.0万吨/年）、江苏无锡罗氏中亚柠檬酸有限公司（生产能力为5.0万吨/年）、江苏宜兴协联生化有限公司（生产能力为3.0万吨/年）、安徽华源生物药业有限公司（生产能力为3万吨/年）、山东柠檬生化有限公司（生产能力为4万吨/年）、山东日照泰山洁晶生化有限公司（生产能力为4万吨/年）等；皖苏鲁柠檬酸产量约占全国产量75%。 近年来我国柠檬酸的出口量逐年上升，出口量一般占国内产量的80％以上，产品几乎销售到世界的每一个角落。从20世纪90年代起，出口量更是年年跃上新台阶， 1998年出口量为13.00万吨/年，1999年出口量为18.29万吨/年，2000年出口量为22.54万吨/年，2001年出口量为24.18万吨/年，2002年出口量为27.03 万吨，2003年33万吨，并以每年15% 速度增长。我国柠檬酸主要出口到美国、欧洲、日本以及东南亚市场。其中，每年出口到美国的柠檬酸有6万多吨，欧洲5万多吨，日本3万多吨。 我国柠檬酸年总产量居世界第一。近年来，由于我国大多数柠檬酸企业在质量、环保方面投入不足，多以低档含水柠檬酸竞相低价出口，遭遇多国反倾销投诉，目前已出现严重的供大于求的局面。因此抗风险能力较小的工厂纷纷停产，同时柠檬酸生产基础较好的工厂又在不断扩建，从而达到了一个新的平衡。目前柠檬酸价格也在多年下滑走低后趋于平稳，止跌渐升。 目前我国柠檬酸出口产品档次不高，难以达到美国药典（USP24），出口价格较低，比国际市场平均价低了20％～30％。随着国内柠檬酸生产技术不断成熟，发达国家的技术壁垒不断清除，发达国家正逐步退出柠檬酸市场。现正是国内柠檬酸生产厂家市场扩张的最好时机。 1.2.3市场销售与价格 总体来看，国内销售占总量30%，外贸公司20%，自营出口50%。国内市场主要客户有喜之郎、丽珠集团、大地集团等。自营出口地区主要为欧盟、韩国、台湾、土耳其、新加坡等。 2003年上半年，出口价格大幅下降，8月以后柠檬酸价格稳步上升。目前，国内食品级一水柠檬酸（BP93/ BP98）5800 - 6100元/吨；国际市场价格为USD640/MT（折合人民币5300元/吨）。无水柠檬酸（BP93）6700-7000元/吨，国际市场价格为USD700/MT（折合人民币6500 元/吨）。 预测近两年的价格为USD610/MT左右。根据企业的发展，逐步将销售结构调整为国内销售占总量20%，外贸公司5%，自营出口75%。 国内主流生产商一水柠檬酸2009年12月报价已达6500元/吨以上，较11月份涨幅超过1000元/吨，一家主要生产商无水柠檬酸报价7500元/吨。柠檬酸钠报价7000元/吨，均较前期有大幅上涨。 1.3厂区选择 1.3.1厂址的地理位置 本厂拟选定在淄博高新开发区。淄博位于山东中部鲁中山区与鲁北平原的交接地带，区位优势独特，南连泰山，北靠黄河，东临潍坊，西接泉城济南。淄博是山东省重要的交通枢纽城市，铁路贯通，公路纵横，交通方便，是国务院批准的山东半岛经济开放区城市。 淄博市地处暖温带，属湿润的温带季风气候，四季分明，雨热同期，景色优美，气候宜人。南部及东西两翼山峦跌宕，中部低陷向北倾伏，南北落差千余米。以胶济铁路为界，以南大部分为山区、丘陵，岩溶地貌发达；以北大部分为山前冲积平原和黄泛平原，土地平坦肥沃。 1.3.2工程地址基本情况 1) 气温     年平均气温                              12.9℃     极端最高气温                            41.2℃     极端最低气温                            -22.5℃     最热月（七月）日最高气温平均值          31.1℃ 最冷月（一月）日最低气温平均值          -8.4℃ 2) 空气湿度     年平均相对湿度                            66%     月平均最大相对湿度                        81%     月平均最小相对湿度                        56% 最热月（七月）日最高气温平均值            31.1℃ 3) 大气压力 年平均气压                                101.09kPa 月平均最大气压                            102.12kPa                      月平均最小气压                            99.78kPa     极端最高气压                              103.97kPa     极端最低气压                              98.13kPa 4) 蒸发降雨量 年平均降雨量                                640.5mm 5) 风力和风向 全年平均风速2.6～3.4米/秒，历年最多风向为西南风和西北风，其频率为12～15% 1.3.3交通状况 淄博高新区位于淄博市张店区北部，于1992年11月经国务院批准设立，是53家国家级高新区之一。地理位置优越，交通十分便利。 铁路：胶济铁路横贯东西，淄东铁路、张博铁路纵贯南北，中南部有铁路密集的张博铁路网，辛泰铁路南通泰安，与京沪铁路相连。 公路：205国道、309国道、济青高速公路和济青高速南线同滨莱高速公路在这里交汇，其中滨莱高速南接京沪高速公路，往北直通天津、北京。 空运：西距济南国际机场80公里，东距青岛国际机场210公里。 水运：距青岛港210公里、天津港320公里、日照港280公里。 在“十二五”期间，淄博市将启动建设城市轨道交通，积极论证规划支线机场，以公路、铁路干线建设为载体，加快构建综合交通体系，优化完善市域“二纵四横一支”铁路网，进一步完善市域“一环六纵十横”干线公路网；改造提升淄博火车站，新建张店高速客运站、临淄客运站和淄博北客运站，改建淄博公路联运站，逐步构建中心城区与次中心城区、中心镇与城区之间两个“半小时交通圈”。 综上所述，本项目的外部交通运输条件较好。 2.厂区平面设计 2.1总平面设计 Table 1 Plant construction area list 序号 建筑物 建筑面积（m2） 占地面积（m2） 1 动力站 20×10 = 200 200 2 原料库 30×35 = 1050 1050 3 成品库 18×50 =900 900 4 粉碎配料车间 10×20 = 400 400 5 发酵车间 36×76×3 = 8208 8208 6 提取车间 30×50×3 = 4500 4500 7 锅炉房 10×16 = 160 160 8 包装车间 18×33 = 594 594 9 半成品车间 27×33= 891 891 10 污水处理站 30×50= 1500 1500 11 活动中心 20×30×3 =1800 600 12 机修车间 15×40 = 600 600 13 职工餐厅 20×15×2 = 600 300 14 科研化验中心 20×25×3 = 1500 500 15 办公楼 15×50×4 = 3000 750 16 门卫2 5×8 = 40 40 17 门卫1 5×8 = 40 40 2.2设计说明书 2.2.1设计依据 在本设计中，柠檬酸全厂的布局参考了某公司的各个车间的布局。此基础上，又做了一定的修补，因为柠檬酸厂的厂区是上世纪建立的，布局以及各建筑的设计不尽合理，区的环境美化及工人的组织基本没有。作为一个面向现代化的柠檬酸工厂，在设计中厂区的交通，卫生，环境要求都比较高，各车间的布局要合理，便于生产的顺利进行，将生产区和办公大楼分开建设，一个完善而先进的污水处理站也是必需的。同时，还应该有职工活动中心等。具体布局见附图1。 2.2.2总平面设计说明 （1）厂区主要建筑物：原料库、成品库、办公楼、科研化验楼（兼菌种保藏中心）、餐厅、车库、门卫、锅炉房、机修车间、生产车间、成品车间、粉碎配料车间、污水处理池等。按照生产流程布置，并尽量缩短距离，避免物料的往返运输。对厂房的布置符合生产工艺的要求，既保证了生产过程的连续性，又使得整个厂区紧凑合理。 （2）办公楼在人流出口附近，距离车间较近，方便管理，又与物流避免交叉。 （3）绿化情况：厂区绿化以普通绿化与重点绿化相结合，沿厂区主入口的主要道路进行重点绿化，种植有观赏价值的乔、灌木与草皮结合，并且绿化部分遍植草皮，并适当点缀冬青灌木，以创造出一个美丽、怡人的厂区环境。 （4）厂区道路：厂区主干道为10m宽，非主要道路为8m宽，两旁种植悬铃木、榆叶梅等。 （5）厂区考虑到防火要求，各主要建筑物和易燃物附近均设有消防水龙头和灭火器。 2.3主要设计指标 表2 主要设计指标一览表 项目 数据 1 全长占地面积 600000m3 2 全厂建筑物占地面积 21233 m3 3 建筑系数 35% 4 绿化面积 159248 m3 5 绿化率 15% 6 土地利用系数 50% 3. 产品方案及工艺流程 3.1产品方案 本次生产工艺设计以薯干为原料，采用直接粉碎、调浆、液化，进行好气液体深层发酵，钙盐法提取，最后结晶、干燥得到柠檬酸。 年产柠檬酸10万吨,可根据市场开发新产品。 本柠檬酸项目按BP93/BP98标准生产，精制烘干包装车间拟按GMP标准设计，生产出高品质一水柠檬酸产品，进一步扩大市场分额，满足客户的需求。 3.2工艺流程 本次生产工艺的基本过程是： 在接收糖浆后，根据糖浆组成作适当的处理或配制，配成发酵原料，进行连续杀菌并冷却后，进入发酵罐，加入菌种和净化压缩空气后进行发酵； 发酵液经升温、过滤处理后，进入中和罐，用CaCO3中和处理； 再经过过滤洗涤，得到柠檬酸钙固体，送入酸解罐，再添加H2SO4酸解，并加入活性炭进行脱色； 然后，通过带式过滤机过滤、酸解过滤，除去CaSO4及废炭； 酸解过滤液经离子交换处理后，进行蒸发、浓缩，再进行结晶； 结晶后，用离心机进行固液分离，对得到的湿柠檬酸晶体进行干燥与筛选，最后得到成品的柠檬酸。 成品柠檬酸 淀粉糖 筛选 图1-1  柠檬酸生产工艺流程示意图 3.3操作工艺 3.3.1 原料的处理 根据发酵的要求，对薯干原料，采用直接粉碎、磨粉、调浆、液化、连续灭菌的处理方法；以薯干原料生产时，根据我国薯干粗料的特征，发酵工艺要求将薯干从平仓运至备料车间，经过磁选装置除去原料中含铁杂质，以保护设备。然后进入粗粉碎机，将薯干先轧成1—3cm 大小的小块，以提高磨粉机的效率，便于物料的输送。粗碎后，由斗式提升机提送至中间粉仓，由粉仓落入磨粉机粉碎，粉碎后进入粉仓再经计量送至配料罐。配料罐内加水调浆，同时加入淀粉酶升温液化。液化完成后送至连消装置连续灭菌，再送至发酵车间。 3.3.2 发酵工序 由备料车间提供的经连续灭菌并冷却的料液，通过灭菌管道泵入已空消灭菌待料的发酵罐(或种子罐)，通过差压法或零磅火焰倒种法，接入已培养好的柠檬酸菌种，在通风、搅拌情况下，进行发酵或培养。在发酵培养过程中，对罐温、罐压、通风量、搅拌转速等实行连续记录监控，并定期原糖消耗情况、菌种生长状态、pH值、泡沫等变化情况。根据发酵的工艺特性要求，及时调整控制发酵工艺过程，以获得最佳工艺产酸率或种罐菌种活力，一般经66小时(种罐约25小时) 培养，大罐在残糖指标、产酸情况达到放罐条件即可放罐；种罐菌种活力及菌群数量达标后，即可移种。在发酵或培种过程的定期检测中，若发现异常情况，如染菌等，应针对具体情况及时处理，对中、前期染菌，可加大种量形成主菌群生长优势，或及时罐实消，补入适当营养源重新接种发酵；后期时可加强监控，提前放罐；对倒罐等应予灭菌排放处理，并认真查找原因，进一步强化灭菌操作中的各个环节。 3.3.3 醪液处理工序 柠檬酸发酵完成后，应即时进行热处理，以灭活发酵，絮凝蛋白、提高收率，为提高设备利用率，增设醪液贮罐，通过热交换器，及时将醪液加热至80℃后进入醪液热贮罐，再经泵压入过滤机，除掉固形物及菌体残渣，将清醪液泵入下道工序[6]。 3.3.4 提取工段 由压滤工段送来的柠檬酸清醪液泵入中和罐，在80℃下进行中和。碳酸钙经密闭的输送机送入车间，经无级调速下料螺旋分散投入中和罐，以防止局部浓度过高，使中和沉淀反应均匀，经终点检测合格后，将柠檬酸钙悬浮液排入带式过滤机中，将固体柠檬酸钙从悬浮液中分离出来，为满足玉米原料及薯干原料生产工艺的双重要求，中和带式过滤机用特定的加长、强洗型，生产原料操作灵活，以确保粗原料生产时的中和洗糖要求及成品的指标控制，要求并使中和废水经分流至污水处理站。分离后的柠檬酸钙经卸料螺旋送至酸解桶中，由热水或酸解液调浆，浓硫酸由酸碱站泵入，再计量到酸碱桶中与柠檬酸钙在80℃下生成硫酸钙与柠檬酸的悬浊液送入酸解带式过滤机进行过滤，清洗液即稀酸解液收集用于调浆，硫酸钙运至渣场综合利用，柠檬酸酸解送精制工段[6]。 3.3.5 精制工段 离子交换与脱色  柠檬酸液从暂贮灌中泵送离交纯化工序，经由阳离于交换塔，阴离子交换塔和活性炭脱色塔，离交脱色除去色泽及影响成品质量加速设备腐蚀的阴阳离子，阴阳树脂需经过酸洗、碱洗再生处理，离交后的柠檬酸精制母液送入蒸发工序[6]。 蒸发与结晶  在提纯溶液进入蒸发部分前，通过精过滤器除去清液中的微小树脂颗粒。精滤后的溶液经热交换器预热后送至双效真空浓缩器经浓缩至特定浓度后，转入真空结晶器，或者低温结晶器进行结晶。以确定产品(一水产品或无水产品)，再经分离将柠檬酸晶粒从液相中分离出来，液相(母液)在分离后分别放至各级母液贮罐，根据其杂质离交浓度情况，送往重新蒸发式回流到前工序处理提纯，晶体送往干燥机[6]。 干燥与包装  从离心机分离出来的湿柠檬酸晶粒被送到流化床干燥器，根据生产品种控制干燥空气、温度及冷却空气量进行干燥，排空经湿式旋风分离器处理排放，干燥后的柠檬酸晶粒通过传送装置运到筛选机，不合格颗粒被筛分出来，溶解后返回到结晶系统，柠檬酸成品进行定量、包装，存放[6]。 4.工艺计算 4.1物料衡算 4.1.1工艺技术指标及基础数据 （1）生产规模：100000t/a99.5%一水柠檬酸折合成91625.44t/a99.5%无水柠檬酸； （2）生产方法：外加耐高温α-淀粉酶液化，深层液体发酵，钙盐干法提取； （3）生产天数：每年300天； （4）食用99.5%无水柠檬酸日产量：91625.44÷300=305.42t，取整数为306t； （5）食用99.5%无水柠檬酸年产量：306×300=91800t； （6）产品质量：国际食用柠檬酸99.5%（质量分数），实际产率98%，副产品约占2%； （7）薯干粉成分：含淀粉量 70%，水分13%； （8）α-淀粉酶用量：8U/g原料； （9）操作参数：淀粉糖转化率98.5%，糖酸转化率95%，提取阶段分离收率95%，精制阶段收率98%，倒罐率1%则其得率为；产酸率（即糖发酵液转化率）13%；发酵周期75h，发酵温度（351）℃，发酵通风量10V/(V发酵液·h)。 4.1.2原料消耗计算（基准：一吨成品柠檬酸） 年产10万吨一水柠檬酸，折合无水柠檬酸，按1995年5月，中国发酵工业协会柠檬酸分会制定的“柠檬酸行业统计办法”： 无水柠檬酸需要量为：100000÷1.0914=91625.44t/a （1）生产无水柠檬酸的总化学反应式： 162                     192         X                    1000 （2）生产1000kg99.5%无水柠檬酸所需的理论淀粉消耗量： X=1000×（162÷192）×99.5%=839.53 kg （3）生产1000kg99.5%无水柠檬酸所需实际淀粉消耗量： X÷(98.5%×95%×95%×98%×99%)=973.4kg （4）生产1000kg99.5%无水柠檬酸所需实际薯干粉原料消耗量： 973.4÷70%=1390.57kg （5）α-淀粉酶的消耗量：应用酶活力为20000u/g的α-淀粉酶使淀粉液化。α-淀粉酶用量按8u/g原料计算；有： 1390.57×103×8÷20000=0.56kg 4.1.3发酵醪量的计算 根据发酵液转化率为13%： 1000×99.5%÷（95%×98%×13%）=8221.1kg 4.1.4 接种量 接种量为发酵醪的10%，则： 8221.1×10%÷110%=747.37 kg 4.1.5 液化醪量计算 因为成熟蒸煮醪为：8221.1-747.37-0.56=7473.17kg 则调浆浓度为：1390.57×100%÷7473.17=18.6% 粉浆的干物质浓度为：973.4×100%÷7473.17=13.03% 蒸煮直接蒸汽加热,采用连续液化工艺: 操作流程: 1.混合后粉浆温度为50℃，应用喷射液化器迅速使粉浆升温至100℃。升温后进入维持罐，使料液保温20～30min以完成液化，进蒸汽压力保持在0.3～0.4MPa表压。 2.液化完成的醪液由板式换热器降温至35+1℃备用。 3.调浆及液化灭菌时产生的泡沫可用少量泡敌消泡。 工艺计算: 干物质含量B0=70%的薯干原料比热容为:   C0=4.18×(1-0.7 B0)=2.13kJ/(kg·K) 粉浆的干物质浓度为B1=13.03% 液化醪的比热容为：C1=B1C0+(1.0- B1)Cw                   =13.03%×2.13+(1.0-13.03%)×4.18                   =3.91kJ/(kg·K) Cw-水的比热容取4.18kJ/(kg·K) 为简化计算，定液化醪的比热容在整个过程中维持不变. 经喷射液化器前的液化醪量为X: X+X×3.92×(100-50)÷(2731.2-100×4.18)=7473.17(kg) 解得X=6887.7（kg） 其中2731.2-喷射液化器加热蒸汽0.3MPa的焓 4.1.6 成品柠檬酸 日产柠檬酸量为：91625.44÷300=305.42 t/d 即结晶液中柠檬酸的含量为：305.42 t/d 需精制液中柠檬酸含量为：305.42÷98%=311.7t/d 需分离液中柠檬酸的含量为：305.42÷（95%×98%）=328.06t/d 4.1.7淀粉质原料年产10万吨一水柠檬酸厂总物料衡算 即对生产91625.44t/a99.5%无水柠檬酸的薯干原料柠檬酸厂进行计算。 （1）柠檬酸成品 日产食用99.5% 无水柠檬酸量为305.42t，取整数为306t 日产副产品为：306×2÷98=6.24t 则日产总量为：312.24t 实际年产量为：食用柠檬酸量为：306×300=91800t/a                   副产物为：6.24×300=1872 t/a                   总产量为：93672 t/a （2）主要原料薯干用量 日耗量：1390.57×10－3×312.24=434.19t  年耗量：434.19×300=130257t （3）根据以上计算，将物料衡算结果列于表3-1。 表3-１ 100000t/a料柠檬酸厂物料衡算表 物料名称 每吨产品耗物量 （kg） 年产10万吨耗物量 每天（t/d）          每年(t/a) 食用柠檬酸 980 306 91800 副产品 20 6.24 1872 薯干原料 1390.57 434.19 130257 淀粉 973.4 303.93 91179 α-淀粉酶 0.56 0.17 51 发酵醪 8221.1 2566.96 770087 接种量 747.37 233.36 70008 成熟蒸煮醪 7473.17 2333.42 700026 薯干浆量 19806.17 6184.27 1855280 4.2热量衡算 4.2.1液化热平衡计算 喷射加热器耗热 喷射加热初温t1=50℃加热后t2=100℃ 醪液的比热容为C1 =3.91kJ/(kg·℃) 由工艺可知: 经过喷射加热器温度由t1=50℃升温至t2=100℃ Q= C1×G醪液(100-50)       =3.91×19806.17×(100-50) =3872106.2 kJ 4.2.2发酵过程中的蒸汽耗量的计算 （1）蒸汽用量的计算 整个生产过程采用蒸汽加热， 蒸汽耗用量计算公式为： 式中：η——为蒸汽的热效率，取； I——汽化潜热。 （2）基础数据 在28下，查得：淀粉的比热容为1.55                 水的比热容为4.174           加热蒸汽的热焓为2549.5           加热蒸汽的冷凝水的热焓为1250.60 由前面的计算可知，日耗薯干粉量为434.19t/d                   日耗淀粉量为303.93t/d                   日耗薯干浆量为2333.42t/d 则日耗调浆用水量为：2333.42-434.19=1899.23 t/d 日耗淀粉浆量为：303.93+1899.23=2203.16 t/d 淀粉浆中含水量为：（1899.23÷2203.16）×100%=86.2% 淀粉浓度为：（303.93÷2203.16）×100%=13.8% 由此可算得淀粉浆的比热容为： C=C淀粉×X+C水×Y=1.55×13.8%+4.174×86.2%=3.8 式中：X——淀粉浓度，13.8% Y——水浓度，86.2% （3）生产过程中蒸汽耗量的计算 ①培养基灭菌及管道灭菌： 培养基采取连消塔连续灭菌，进塔温90℃，灭菌130℃ 则灭菌用蒸汽量： 每罐的初始体积为180 m3，初糖浓度是13g/100ml，灭菌前培养基含糖量19%。 其数量为：180×13%÷19%=123.16t 灭菌加热过程中用0.3MPa，蒸汽（表压）I=2725.3kJ/kg，由维持罐（90℃），进入连消塔加热至130℃，糖液比热容3.69。 每罐灭菌时间3h，输料流量123.16÷3=41.05 t/h， 消毒灭菌用蒸汽量： D=41050×3.69×(130-90)÷[(2725.3-130×4.18) ×95%]=2923kg/h=2.92t/h； 每天培养基灭菌用蒸汽量：2.92×3×4=35.04 t/d； 所有用罐空罐灭菌及相关管道灭菌用蒸汽量，据经验取培养基灭菌用蒸汽量的10%，则：D1=35.04×10%=3.5t/d。 ②.加热发酵醪所用的蒸汽量D6： 柠檬酸水溶液的比热容可按下式近似计算： C=(0.99-0.66ω+0.0010t) ×4.16 式中：0.99——比热容kJ/kg·℃       ω——柠檬酸质量分数，ω=（312.24÷2566.96）×100%=12.2%         t ——温度，℃ 代入上式，得： C=（0.99-0.66×12.2%+0.0010×35）×4.19=3.96 那么由此可得D6为： D6=    GC(t1-t2)/(I-λ)η=2566.96×3.96×（85-35）÷（2549.5-1250.60）×95%       =411.89t/d=123567t/a （4）将发酵段蒸汽衡算列于表3-2。 表3-2  发酵车间蒸汽衡算 生产 工序 日用蒸汽量 (t/d) 平均蒸汽用量 (t/h) 年用蒸汽量 （t/a） 培养基灭菌 35.04 2.92 10512 加热发酵醪 411.89 17.16 123567 空罐灭菌 3.50 0.15 1050 合计 450.43 20.23 135129 4.2.3发酵过程中的冷却水耗量计算 已知发酵过程中的发酵热为4.18×6000 kJ/m3·h，200 m3的发酵罐一般装料量为180 m3（填充系数为0.9），则 = =83077kg/h=1993.848t/d=598154.4t/a 已知25 m3的种子罐（填充系数0.7），装料量为17.5 m3 W种子=4.18×6000×17.5÷[4.18×(28-15)]=8077kg/h=193.85t/d=58155t/d 将发酵段水衡算列入表3-3。 表3-3  发酵车间冷却水衡算表 生产 工序 平均耗水量 (t/h) 日耗水量 (t/d) 年耗水量 (t/a) 发酵罐用水 1993.848 83077 598154.4 种子罐用水 193.85 8077 58155 合计 2187.7 91154 656309.4 4.2.4发酵过程中的无菌空气耗用量的计算 （1）单罐发酵罐用无菌空气量： 根据无菌空气用量的计算公式： V=发酵罐体积×通气速率×填充系数 已知：发酵罐体积为200 m3   通气速率为0.18vvm 填充系数为60% 则：V=200×0.18×60%=21.6 m3/h （2）单个种子罐用无菌空气量： 取种子罐的空气消耗量为发酵过程空气耗量的25%, 则: V=25%V=25%×21.6=5.4 m3/h （3）将发酵车间蒸汽衡算列入表3.4。 表3-4  发酵车间无菌空气用量衡算表 设备   名称 单罐每小时用气量(m3/h) 单罐每日用 气量(m3/d) 每罐每年用 气量(m3/a) 年总用 气量m3/a 发酵罐 21.6 518.4 155520 6220800 种子罐 5.4 129.6 38880 1555200 总用量 27 648 194400 7776000 5.糖化车间设备设计与选型 以薯干为原料生产柠檬酸是我国特有的柠檬酸粗料发酵工艺，原料预处理设备可全部采用国产定型的粮食及饲料处理机械，生产过程简单、处理成本低、设备投资省。 5.1调浆桶的选型 (1)已知薯干浆的流量为G=26.9kg/h,即V=G÷ρ=26.9÷1.66=16.20m3/h。设料液滞留时间为30min。 V有效=Vτ(m3) V有效-设备有效容积 V-流量 τ-滞留时间 V有效=(16.20÷60)×30=8.1m3 (2)设备数量的计算 n=V有效÷(φV单) V单-单台设备容积(m3) φ-填充系数(%) 其中V单=6m3        φ=70%  n=8.1÷(6×70%)=1.93(台)，取2台。 （3）根据以上计算，选用2个容积为6m3的调浆罐（考虑到料液的黏度较大,故选用大叶轮片转速低的搅拌器,罐体采用锚式）。 5.2喷射加热器的选型 为保证营养不被破坏取停留时间为10s，物料流速取0.4m/s （1）加热器的长度L: L=vt=4(m)    （2）蒸汽消耗：流量为G=646.78÷24=26.9kg/h 固形物含量为x=12.54%，比热容为Cp=3.92kJ/(kg·℃) 温度由t1=50℃加热到t2=100℃，加热蒸汽P=0.42MPa饱和蒸汽温度145℃，干饱和蒸汽热焓λ=654.3×4.18kJ/kg比容=0.45m3/kg，100℃饱和蒸汽热焓量I=100×4.18kJ/kg则蒸汽耗量D； D=Gc(t2-t1)/(λ-1) =26900×3.92×(100-50)÷[4.18×(654.3-100)] =2275.55 kg/h V蒸汽==5056.78(m3/h) 计损耗为10%则V蒸汽=5056.78×1.1=5562.46(m3/h) （3）进气管直径计算:在此压力下取气速为45m/s，则进气管截面积为F==5562.47÷（45×3600）=3.43×10-2m2       直径d===0.209m 取无逢钢管φ231mm×3则φ内径=219mm，可以满足要求 （4）进料管直径计算:       V料=16.23m3/h，物料流速取0.5m/s则截面积F=0.0090(m2) d=0.107m       取无逢钢管φ129mm×3，则φ内径=117mm可以满足要求。 （5）出料管径计算:         V出=G出÷ρ=29.2÷1.66=17.59m3/h流速取0.42m/s     F出=0.012(m2)取     d出=0.122(m) 无逢钢管φ144mm×3则φ内径=132mm可以满足要求。 5.3液化维持罐的选型 (1)生产能力，数量和容积的确定   G出=29.2kg/h              体积流量V出=17.59m3/h (2)数量取1个 (3)容积：根据工艺，滞留时间τ=0.5h，填充系数取φ=80%，则维持罐总容量 V维=V出×τ÷φ=17.59×0.5÷80%=10.99 m3 每个维持罐的容量为V维＇=10.99÷4=2.75 m3，取为12 m3 (4)设备主要尺寸的确定，现取H=3D采用椭圆封头。   V维=2V封+V筒=2×πD3÷24+2D×0.785D2=12 m3 解方程D=1.87m；取D=1.9m；则H=3D=5.7m，封头高度h=h1+h2=475+25=500(mm); V封=0.97m3；总高H总=H+2h=5.7+2×0.5=6.7(m) 核算总容量：V总=V筒+2V封=0.785×1.93×2+2×0.97=12.71 (m3) V总>V维=12(m3)，可以满足要求。 (5)根据以上计算，选用1个容积为12 m3的维持罐。 5.4板式换热器的选型 螺旋板式换热器投资小，效果好，可以回收热量，经济实用。 (1)换热面积计算 ① 醪液温度从100℃降到35℃ 醪液放热 Q1=G1Cw(t2-t1)= 7473.17×3.92×(100-35)=1.90×106kJ/h 设热损失为4%则实际传热为Q1´=Q1×96%=1.83×106kJ/h ② 用冷水冷却，设可能被加热到的温度t2=50℃，水初温为t1=18℃；   Q2=G2Cw(t2-t1)=Q1′   1.83×103=G2×4.18×(50-18)   G2=13.67 t/h ③ 求平均温差t；   液化醪      35℃100℃   冷水        18℃50℃               17℃  50℃                   △t==30.59℃ ④螺旋板式换热器面积F: 取K=1200×4.18kJ/(m2·℃) 则F= Q2/K△t==11.93 m2 （2）根据以上计算，选用 F=12 m2的换热器一套。 6.发酵车间设备设计与选型 6.1发酵罐的选型 当前，我国柠檬酸发酵占统治地位的发酵罐仍是机械涡轮搅拌通风发酵罐，即通常所说的通用罐。选用这种发酵罐的原因主要是：历史悠久，资料齐全，在比拟放大方面积累了较丰富的成功经验，成功率高。 此外在柠檬酸发酵生产设备方面，大型气升式发酵罐仍处于试用攻关阶段。从试用情况看，由于气升式罐在生产周期、产酸率、供氧周期波动的影响、通风量增加的综合能耗、生产的稳定性及可重复性等因素，所以多数厂家目前仍延用机械搅拌通风式发酵罐。因而，就本项目而言，按技术成熟，可靠、稳妥的原则，结合柠檬酸工程中的设计经验，通过对罐内空气分配器进行适当改造，成为新型的通风式机械搅拌型发酵罐。其搅拌功率，比相同容积的通用发酵罐降低约10%。 从生物发酵行业醪液处理供料的均衡性考虑，发酵放罐间隔时间不宜大于8小时，在技术可靠的前提下，大罐放料容积不大于400 m3。 结合目前本行业发酵技术的现状，目前国内行业成熟技术水平、加工技术水平，企业可能达到的发酵控制管理水平等，从生产的可靠性、可实施性等方面考虑，本设计拟采用放罐容积约200 m3 的新型通风发酵罐。 现以此类发酵罐进行设计选型。 6.1.1发酵罐容积和台数的确定 （1）发酵初糖浓度： 由前面的计算可知，发酵液中柠檬酸的含量为328.06 t/d，则根据： 180      192 可计算出葡萄糖量为：328.06×180÷192=307.56 t/d 则发酵初糖浓度为：307.56×100%÷2566.96=12% （2）生产能力的计算： 现每天产99.5%纯度的柠檬酸306t，柠檬酸发酵周期为75h（包括发酵罐清洗、灭菌、进出物料等辅助操作时间）。则每天需糖液体积为V糖。 每天产纯度为99.5%的柠檬酸306t，每吨100%的柠檬酸需糖液7.58 m3； V糖=7.58×306=2319.48m3 设发酵罐的填充系数，则每天需要发酵罐的总容积为Vo(发酵周期为48h）。  VO=V÷φ=2319.48÷90%=2577.2 m3 （3）发酵罐个数的确定： 现选择公称容积为200m3的六弯叶机械搅拌通风发酵罐为例，则需要发酵罐的个数为。 查表知公称容积为200 m3的发酵罐，总容积为230m3，则： 每台罐的产量为：200×0.9×13%×1.11×95%×98%=24.2t 发酵罐所需个数= = =39.51 取公称容积200 m3发酵罐40个； 每日投（放）罐次：306÷24.2=12.6圆整到13次，日运转39.51×66÷75=34.77。 其中发酵时间为66h，发酵操作时间为75h （4）实际产量验算： 226.5×0.9×13×300÷7.58=104883.25； 富裕量：(104883.25-91625.44) ÷91625.44=14.5%，能满足产量要求。 6.1.2主要尺寸的计算 （1）现按公称容积200 m3的发酵罐计算 V全＝V筒+2V封＝230（m3），封头折边忽略不计，以方便计算： 则V全＝0.785D2×2D+π÷24×D3×2＝230 解方程得：D＝5.009（m）    取D=5m，H=2D=10m； 根据《发酵工厂设计概论》通用发酵罐系数表，查得封头高为H封＝ha+hb==1250+50=1300(mm)。 （2）验算全容积： V’全=V简+2V封=0.785D2×2D+(π÷24)D3×2+0.785D2×0.05 =0.785×52×10+π×53×2÷24+0.785×52×0.05       =m3=230 m3 V’全=V全 6.1.3发酵罐冷却面积的计算 对柠檬酸发酵，每1m3发酵液，每1h传给冷却器得最大热量约为 4.18×6000kJ/(m3·h)。采用竖式列管换热器。 取经验值K＝4.18×500kJ/( m3·h·℃)。 平均温差为：                   35℃35℃ 15℃28℃ 20    7          代入得：            =℃ 对公称体积200 m3的发酵罐，每次放4罐，每罐实际装液量为： 2319.48÷4=579.87 m2 换热面积 = =561.2 m2 6.1.4发酵罐搅拌器的设计 选用六弯叶涡轮搅拌器。 （1）主要尺寸：列该搅拌器的各部尺寸与罐径D有一定的比例关系，如下： 搅拌器叶径  D/3=5/3=1.67m，取d=1.7m 叶宽        B=0.2d=0.2×1.7=0.34m 弧长        l=0.375d=0.375×1.7=0.64m 底距        C=D/3=5/3=1.7m 盘径        di=0.75Di=0.75×1.7=1.28m 叶弦长      L=0.25d=0.25×1.7=0.43m 叶距        Y=D=5m 弯叶板厚    δ=12mm （2）转速：取四档搅拌，搅拌转速N可根据50 m3罐，搅拌器直径1.05 m，转速n=110r/min,以等PO/N为标准放大求得[4]： N2=N1(D1/D2)2/3=110×(1.05/1.7) 2/3=80(r/min) （3）搅拌轴功率：通风搅拌发酵罐，搅拌轴功率的计算有许多方法，现采用修正的脉凯尔式求搅拌轴功率，并由此选择电机。 ①计算： ＝ 式中：－搅拌器直径，为1.7m －搅拌器转速，为＝80/60＝1.33(r/s) －醪液密度，＝1050kg/ m3   －醪液粘度，＝N·s/ m2 将数代入上式，得： ＝1.72×1.33×1050/1.3×10-3=3.1×106>104 视为湍流，则搅拌功率准数NP＝4.7 ②计算不通气时的搅拌轴功率PO： PO´＝NPN3D5ρ 式中：NP－在湍流状态时其值为常数4.7 N－搅拌器转速，为1.33(r/s) D－搅拌器直径，为1.7m   ρ－醪液密度，ρ＝1050kg/m3 代入上式得：PO´＝4.7×1.333×1.75×1050＝168.849kW 四档功率则为：PO＝4 PO´＝675.396 kW ③计算通风时的轴功率Pg： Pg＝  kW 式中：PO－不通气时的搅拌轴功率，P02 =675.3962=4.56×105 N－搅拌器转速，为80r/min D－搅拌器直径(cm)，D3 =1.73×106=4.913×106 Q－通风量(ml/min)，通风比为vvm=0.08-0.15，取低限，如通风量变大，Pg会小，为安全，现取0.11，则： Q=200×0.9×0.11×106=1.98×107 Q0.08＝(1.98×＝3.835 Pg=2.25×10-3× (4.56×105×80×4.913×106/3.835)0.39=482.326kW ④求电机功率：P电＝Pg÷(η1η2η3) ×1.01     采用三角带传动＝0.92，滚动轴承＝0.99，滑动轴承＝0.98，端面密封增加的功率为1％，代入公式数值得： ＝482.326×1.01÷(0.92×0.99×0.98)＝545.774 kW 查取合适电机。 6.1.5发酵罐设备结构的工艺设计 （1）空气分布器  本罐使用单管进风，风管直径计算见后面的接管设计。 （2）档板    档板的作用是加强搅拌强度，促使液体上下翻动和控制流型，防止产生旋涡而降低混合与溶氧效果[4]。本罐因有扶梯和竖式蛇管，故不设档板。 （3）密封方式    本罐采用双面机械密封方式，处理轴与罐的动静问题。 （4）冷却管布置  竖式蛇管冷却装置。 ①求最高热负荷下的好水量W： 式中：Q总-- 每1 m3醪液在发酵最旺盛时，1h的发酵量与醪液总体积的乘积： Q总=174.34×4.18×6000=4.37×106           CP-- 冷却水的比热容，4.174KJ/h           t2 -- 冷却水出温，15℃ 代入上式得： W=4.37×106÷ [4.18×(28-15)]=80419.58kg/h=22.34kg/s 2 冷却管组数和管径 设冷却管总表面积为S总=n×0.785do2 冷却水体积流量为10.4×10-3 m3/s，取冷却水在竖直蛇管中流速为1m/s，根据流体力学方程式，冷却管总截面积S总为： 式中：--冷却水体积流量，10.4×10-3m3/s       --冷却水流速，1 m/s 则有： S总=10.4×10-3/1=10.4×10-3m2 竖直蛇管得组数N，根据管的大小一般取3、4、6、8、12……组，通常每组管圈数不超过6圈，增加组数可排下更多的冷却管，管与搅拌器的最小距离不应小于250mm；每圈管子的中心距为2.5，管两端U型或V型弯管，可弯制或焊接，安装是每组竖直蛇管用专用夹板夹紧，悬挂在托架上。夹板和托架则固定在罐壁上，管子与管壁的最小距离应大于100mm，主要考虑便于安装、清洗和良好传热。 根据发酵罐的实际情况，取管径。由上式得： do= ==0.04m 查金属材料表选取无缝管，＝68 mm> ，＝72 mm，现取竖蛇管圈端部U型弯管曲径为200 mm，则两直管间距离为400 mm，总长度： ＝＝3.14×400＝1256 mm ③  长度L的计算： 冷却管总面积F＝155.3 m2，无缝钢管为，每米的冷却面积为Fo=3.14×0.068×1=0.21(m2)，则 L=F/Fo=155.3÷0.21=739.5m 冷却管占有体积： V=0.785×0.0682×739.5=2.68 m3 ④  长Lo和管组高度：Lo=739.5÷8=92.4m 另需连接管 8m:L实=L+8=739.5+8=747.5m 可排竖直蛇管的高度，设为静液面高度，下部可伸入封头250 mm。设发酵 罐内附件占有体积为0.5 m3，则总占有体积： V总=V液+V容+V附件=174.34+2.68+0.5=177.52m3 由前可知，V封头=пD3/24+0.785D2×0.05               =3.14×53÷24+0.785×52×0.05               =17.335m3 则管筒体部分液深为：（V总-V封）/S截=（177.52-17.335）÷0.785×52=8.16m 竖蛇管总高： H管=8.16+0.25=8.41mm 又两端弯管总长： lo=1256mm，两弯管总高400mm 则直管部分高度： h=H管-400=8410-400=8010mm 则一圈管长： l=2l+lo=2×8010+1256=17276mm=17.3m ⑤每组管子数no=Lo/l=92.4÷17.3=5.34(圈)，取no=6（圈） 现取管间距为2.5D外=2.5×0.076=0.19m，计算出与搅拌器的距离在允许范围内（不小于200 mm）。 ⑥校核布置后冷却管的实际传热面积： F实=πd平均L实=3.14×0.072×747.5=169m2>F=155.3m3 可满足要求。 6.1.6发酵罐设备材料的选择 发酵设备的材料选择，优先考虑的是满足工艺的要求，其次是经济性。有机酸发酵，考虑到对产品质量和产量的影响，安全性，后道工序除铁困难，腐蚀性强等，必须使用加工性能好，耐酸腐蚀的不锈钢，采用制作发酵设备[15]。 6.1.7发酵罐壁厚的计算 （1）确定发酵罐的壁厚S   mm 式中：P—设计压力，取最高工作压力的1.05倍，现取P=0.4MPa;       D—发酵罐内径，5000 mm       [σ]—不锈耐酸钢的许用应力；       φ—焊封系数，由D=5000mm>800mm，双面对接焊局部探伤，取φ=0.9；       C壁厚附加量； C=C1+C2+C3 其中：C1-- 钢板负偏量，视钢板厚度查表确定，其范围为0.13-1.3，取C1=0.5mm       C2--为腐蚀余量，单面腐蚀取1mm，双面对接焊局部探伤，取C2=0       C3--加工减薄量，对冷加工C3=0，热加工封头C3=So×10%，现取C3=0       C=0.5+0+0=0.5mm 则：  S=0.4×5000÷（2×131.29×0.9-0.4）+0. 5=9mm 选取10mm厚不锈耐酸钢。 2 封头壁厚计算 标准椭圆封头的厚度计算公式如下： 代入数得：S=0.4×5000÷（2×131.29×0.9-0.4）+1.5=9.98mm 选取10mm厚不锈耐酸钢。 6.1.8发酵罐接管设计 （1）接管的长度H设计 取接管长度为8 m。 （2）接管直径的确定 该管实装醪量174.34 m3，设5h空，则物料体积流量：     Q=174.34÷（3600×5）=9.7× m3/s 发酵醪流量取V=1m/s；则排料管截面积：F实=Q/V=9.7×10-3 m2  由 得： 管径 d=(F实/0.785)1/2==0.11m=110mm 取无缝钢管Φ133×4，d内=125mm>110mm  认为适用 若接通风管计算，压缩空气在0.4MPa下，支管气速为20～25m/s，现通风比0.08～0.15vvm，为常温20℃，0.1MPa下的情况，要折算到0.4MPa，36℃状态下，风量Q，取最大值，Q1=174.34×0.15=26.2m2/min=0.44m2/s 利用气态方程式计算工作状态的风量Qf Qf=0.44×(0.1÷0.4)×(273+35) ÷(273+20)=0.116m3/s     Ff=Q/V=0.116/25=0.0046m2 取风速V=25m/s，则风管直径： D气= = =0.077m两者中的大值，取无缝钢管Φ133×4工艺要求。 （3）排料实践复核：物料流量Q=9.7×10-3m/s 流速V=1m/s 管道截面积F=0.785×0.1252=12.3×10-3m2 在相同流速下，流国物料因管径较原料计算结果大，则相应流速比为： P=Q/FV=9.7×10-3÷12.3×10-3=0.79倍 排料时间：T=5×0.79=3.95h 6.1.9发酵罐支座的选择 对于75 m3的发酵罐，由于设备重量较大，应选用裙式支座。 6.2种子罐的选型 种子罐的选型同发酵罐，采用机械搅拌通风发酵罐。 6.2.1种子罐容积和数量的确定 （1）种子罐容积的确定：接种量按10%计算，则种子罐容积V种为： V种=V总×10%=230×10%=23 m3 式中：——发酵罐总容积（m3）。 （2） 种子罐个数确定：种子罐与发酵罐对应上料。发酵罐平均每天上13罐，需种子罐13个。种子罐培养20h，辅助操作8~10h，生产周期约25h，因此，种子罐13只就足够。 6.2.2种子罐主要尺寸确定   种子罐仍采用几何相似的机械搅拌通风罐。H/D=2/1，则种子罐总体积：；简化计算方程如： V’总=2×п×D3/24+0.785D2×2D=23m3 整理后，      →D=2.325m 圆整到推荐的系列尺寸，取 D=2.4m-2400mm 则：H=2D=2×2.4=4.8m 查相应表得封头高：H´封=650mm 罐体总高：H´罐=2 H´封+H´简=2×650+5300=6600mm 查表选取椭圆封头直边高度：hb=40mm，S封=6.52 m2，V封=2.00 m3 圆筒容量：V´简=0.785D2×2D=0.785×2.42×2×2.4=21.7 m3 不计上封头容积：V´有效=V´封+V´简=2+21.7=23.7 m3 校核种子罐总容积：V´总=2 V´封+ V´简=2×2+2×21.7=25.7 m3 比需要的种子罐容积23 m3大，可满足设计要求。 6.2.3种子罐型号确定 由上述计算，选用容积为30m3的机械搅拌通风式发酵罐作为种子罐。 6.3贮罐选型 6.3.1发酵成熟醪贮罐 根据化工原理贮罐类设计原则，便于计量和清洗，不宜多，一般不超过3支本设计根据生产规模的需要，选择1支发酵成熟醪贮罐。（采用蒸汽直接加热，装料系数取0.7）。 则有：V=m/ρ=2566.96÷1.05=2445m3/d，     V总=V/η=2445÷0.7=3493 m3/d 分三班运做，则V每天=1164，取筒径高比H=2D，有： V1=V简 +V封=0.785×D2×2D+ПD3÷24=1164，  D=8.8m 取整D=9m，则H=2D=18m，V实 =1.57×93+0.13×93=1239.3>V1，满足要求。 6.3.2硫酸銨贮罐 按前计算，硫酸铵总量按对接种量质量比0.5%，得硫酸铵用量：G=0.35t/d， 流加硫酸铵溶液为40%，最终重度为5kg/m3。 （1）则每天用硫酸铵溶液体积为 V=0.35×103÷(40%×5)=175 m3 取η=70%，则有V总=V/η=175÷70%=250 m3 （2）计划硫酸铵溶液制备灭菌工作安排三班作业，每班配制硫酸铵溶液，占全天使用量的1/3，则每支罐体积为 V1=V总/3=250÷3=83.3m3 （3）灭菌所需热量由内列管提供。取H=2D，有： V1=2×0.785D3+πD3/24=83.3 m3      圆整到推荐的系列值，取D=3.8 m，H=7.6 m 则V实=1.57×3.83+0.13×3.83=93.3 m3>V1，满足要求。 （4）材料的选择 根据硫酸铵的浓度、温度及腐蚀性，本设备选用不锈钢制作。     其他设备都作为辅助设备要根据生产能力，按物料衡算结果进行选型。现将发酵车间所选设备结果见表5： 表5-1  年产10万吨柠檬酸工厂糖化、发酵车间设备一览表 序号 设备名称 规格与型号 台数 材料 备注 1 发酵罐 公称容积200 m3， Φ5000mm 40 1Gr18Ni9Ti钢 专业 设备 2 种子罐 公称容积30 m3， Φ2400mm 13 A3钢 专业 设备 3 预过滤器 JLS-Yu-045 40 金属镍 专业 设备 4 蒸汽过滤器 JLS-F-035 40 金属镍 专业 设备 5 金属过滤器 JLS-045 40 金属镍 专业 设备 6 液化醪泵 IS80-50-200 1 机体铸铁 通用 设备 7 硫酸铵溶液输送泵 IS80-50-200 1 机体铸铁 通用 设备 8 种子液输送泵 IS80-50-200 13 机体铸铁 通用 设备 9 发酵醪液输送泵 IS80-50-200 13 机体铸铁 通用 设备 10 自来水输送泵 IS80-50-200 1 机体铸铁 通用 设备 11 硫酸铵贮罐 V=93.3 m3 1 1Cr18Ni9Ti钢 非标准设备 12 发酵醪贮罐 V=367.2 m3 1 1Cr18Ni9Ti钢 非标准设备 13 调浆桶 V=6 m3 2 1Cr18Ni9Ti钢 专业设备 14 液化维持罐       V=12 m3 1 1Cr18Ni9Ti钢 专业设备 7.水电平衡 7.1全年用水量计算 7.1.1生产用水 ①料用水 每个发酵罐装液量为8.22t，共40个发酵罐；发酵罐的接种量10%，种子罐13个，装液量为发酵罐10%为3.29t。每年共有144个发酵周期，则用水量为： G1=(8.22×40+3.29×13)×144=53506.08t/a ②罐清洗用水 每次清洗用水为1t，种子罐、发酵罐、转化罐共54个罐的清洗一般是在放料结束后进行，清洗用水量为： G2=每次清洗用水量×罐数×发酵周期数=1×54×75=4050/a ③过滤机清洗用水 每次使用过滤机为80台，一个发酵周期使用两天，每次冲洗一次，每次用水1.5t，总用水量为：G3=80×1.5×140=16800t/a ④其他用水 包括冲洗地面、管道冲刷、洗滤布及其他设备的定期清洗。按每天用水10t算，则总用水量为：G4=每天用水量×330=10×330=3300t/a 生产总用水量：G=G1+G2+G3+G=27867.75+4050+16800+3300=52017.75t/a 7.1.2锅炉用水 q=蒸汽产率×蒸汽损失率×蒸汽量×工作时间×生产天数 =1.15×1.25×2t/h×6h/d×300=2587.5t/a 7.1.3生活用水 w=2.5×25×(0.0015+0.0025)×12h/d×300=900t/a 全厂年用水量=生产用水+锅炉用水+生活用水=53506.08+2587.5+900=56993.58t/a 7.2全年用电量计算 7.2.1生产用电 1．电机 发酵罐等都有电机带动的搅拌轴，电机的功率为30kw。按40台计算，发酵罐上的电机每个发酵周期工作66小时，总用电量为： W1=电机数×工作时间×周期×电机功率 =40×66×144×30=11404800kwh 2．离心泵 生产过程中用到离心泵29台，每天平均工作两小时，功率为8.8Kw/h，则运输设备年用电量为： W2 =离心泵数×工作时间×天数×电机功率 =29×2×300×8.8 =153120 Kwh 3．空气压缩系统 空气压缩系统每个发酵周期内工作66小时，功率为100Kw，则空气压缩机的用电量为： W3=电机功率×工作时间×周期×空气压缩系统个数 =100×66×144=950400Kwh 4．板框过滤机 40台每个周期工作时间约为8小时，其额定功率为10Kw，则总用电量为: W4=过滤机个数×工作时间×周期×电机功率 =40×8×144×10=460800Kwh 5．降膜蒸发器 每次使用4台，每个周期工作时间约为8 小时，其额定功率为10 Kw，则总用电量为：      W5=蒸发器个数×工作时间×周期×电机功率 =4×8×66×10=21120Kwh 6．真空干燥器 5台真空干燥器每个周期工作时间约为4小时，其额定功率为7.8Kw，则总用电量为： W6=蒸发器个数×工作时间×周期×电机功率 =5×4×66×7.8=10296Kwh 7．W7其它耗电约为100000Kwh 则全年用电约为： W= W1+W2+W3+W4+W5+W6+W7 =11404800+153120+950400+460800+21120+10296+100000=13046536Kwh 7.2.2照明用电 车间内白天采用自然采光，只有在白天光线不足或夜班时用电照明。车间用电按规定为6w/(m2h)，故车间照明用电为4236m2×6w/(m2h)×10×330=83872800Kwh 7.2.3生活用电 生活用电量约为3000Kwh 则全厂年用电量：13046536+83872800+3000=96922336Kwh 8.公用工程和辅助设施 8.1 工厂运输 8.1.1货物运输量及运输方式的确定 年货物运输量表 设备   名称 项    目 运入量 运出量 形态 来源 运输方式 1 薯  干 130257 固体 外购 轮船、汽车 2 碳酸钙 88000 固体 外购 轮船、汽车 3 硫  酸 137600 液体 外购 汽车 4 辅料1 25000 液体 外购 汽车 5 辅料2 2350 固体 外购 汽车 6 烟  煤 120000 固体 外购 列车、汽车 7 其  他 200 外购 列车、汽车 合  计 503407 100000 外购 说明：废渣等运输量未计。 8.1.2货物运输方案的确定 本项目采取公路运输方式为主。公路运输依托公司汽车队及社会运输力量；铁路运输委托当地铁路运输部门；轮船运输委托当地港口运输部门。本项目不再增加生产运输车辆，仅增加1t叉车2辆。 8.2贮运设施 8.2.1各种物料贮存天数及贮存量根据以下原则确定 1、留有适当的原料贮备量，确保生产正常运转。 2、根据各种物料的特性、产地、运输距离及产品销售情况，合理确定贮存天数。 8.2.2各种物料贮存天数、贮存量的确定 本项目的全年工作时间为300天。根据生产及销售需要，本项目主要原料贮存期为5--10天，成品贮存期为20天。 原料、成品物料贮存状况一览表 序号 物料名称 贮存天数 贮存量（吨） 贮存形式 1 柠檬酸 20 6700 袋装 2 薯  干 7 3040 堆放 3 碳酸钙 10 300 袋装 4 硫  酸 7 3200 罐装 5 盐  酸 7 340 罐装 6 活性炭 12 12 袋装 7 烟  煤 20 7500 堆放 8.2.3 物料贮存方案的确定 原料薯干用堆放为主，液体物料采用贮罐方式存放；袋装成品在成品库内堆码贮存，贮存时间按20天考虑。原料和成品分置于不同仓库中贮存。 烟煤采用露天堆放和少量的干煤棚存放，堆场面积为25×80=2000平方米。 8.3 给水排水 8.3.1给水 河边建有日供水能力10000T（400 m3/h）的自备供水站一座，配有四台水泵，装机容量297KW。新采河水经过河水沉淀池预处理，混凝澄清后供全厂生产使用。现在的给水来源有两个，其一是自供河水澄清水，其二是由城市供水系统供给的自来水，主要为厂区职工的生活用水。工厂实行分质供水，在厂区内铺设完善的地上地下给水管网。 8.3.2循环水系统 工厂内的冰机、发酵罐冷却、空压机等冷却用水集中采用全厂总循环水供水系统；提取浓缩用水采用1套循环水冷却系统，达到节约用水目的。通过分级回收大罐冷却水、浓缩冷凝水、换热器冷凝水等，达到热能综合利用的目的。 车  间 主要设备 规格 数量 供水能力 发  酵 混凝土冷却塔 L4.7m风机 10 1000m3/h 提  取 混凝土冷却塔 L4.7m风机 10 1000m3/h 发  酵 热水贮槽 100 m3 5 厂内锅炉动力车间建有水处理装置，软化水的供水能力为50m3/h，保证了全厂的用水要求。 8.3.3排水 本项目排水实行清污分流。分为生产污水排水系统和清洁下水排水系统，建有专用排水管网。生产中产生的有污染的废水污水收集后集中处理，统一排入市区污水管网，最终进入城市污水处理系统。厂区生活水和雨水排入雨水管网，汇入全厂生活排水系统。 工厂现有东、西两个排水口，生产污水由西排水口排出，生活水和雨水由东排水口排出。 8.4采暖通气系统 锅炉房为全厂供暖,在发酵车间和提取车间配有通风机和排气系统。 8.5 供电及电讯 8.5.1 供电 厂设总变电所一座，有一回35kV电源进线，直接从华东电网35千伏线路受电，变压器供电能力为10000KVA，其中一台1000KVA，一台2000KVA，一台7000KVA。热电站配有3000kW背压发电机组1台。 根据柠檬酸生产特点，新增一回10kV电源进线或新增一套自发电机组，以保证柠檬酸发酵罐的运行。 8.5.2电讯 本项目需新增一套100门的程控交换系统，电话30门，以满足行政管理和生产需要。 8.6供热 一台20吨/时的次高压锅炉为热电锅炉<型号为WGC—20—51/2>，蒸汽压力为5.1MPa，于1986年安装使用，配3000KW的背压式发电机组<型号为QFK—3—2>，汽轮机型号为B2—449/5，年发电能力为500万度。经背压式发电机发电后的蒸汽压力为0.5 MPa，可供生产使用。 根据本项目的热负荷和全厂热平衡，本项目所需0.5MPa的饱和蒸汽18 t/h，完全可以由装置副产蒸汽供给。 9.企业组织和劳动定员 9.1建制及组织 本项目的生产装置生产的柠檬酸系列产品，按独立的公司建制，设部分管理人员，其余为操作工人。 工厂管理部门和生产车间管理干部，白班维修工人和后勤服务人员实行白班八小时工作制度，每周5天工作日，干部跟班实行轮流值班制。 生产车间倒班岗位及相应后勤岗位人员实行连续三班倒替作业，按四个作业班三班倒换运转制度。 所有作业人员经考核合格后方允许上岗操作。 9.2岗位定员情况 岗位定员一览表： 序号 岗    位 分岗位定员（人） 合计定员（人） 比  例 % 备  注 1 管理人员1 高管5，厂办8，财务6 19 4 管理人员19人 2 管理人员2 经理1，工艺6，设备6，统计6， 安全3，环保3 25 5 管理人员25人 3 管理人员3 经理1，供应3，仓贮6 10 2 管理人员4人 4 管理人员4 经理1，供应3，仓贮6 17 4 管理人员1人 5 化验人员 质管1，原料4，成品4 9 2 管理人员1人 6 培菌人员 主管1，操作12 13 2 7 发酵人员 粉碎6，发酵8，板框5，计15人/班 84 16 8 提取人员 原料3，中和6，酸解6，离交浓缩6，结晶分离6，干燥5，包装5，计37人/班 128 29 9 热电人员 司炉8，汽轮机配电6，电工4，计18人/班 72 14 10 中控环保人员 中控3,环保3，计6人/班 24 5 11 维修人员 主管1，维修工15 16 3 12 电仪人员 电工10，仪表8 18 4 13 公用工程 空压机3，供水3，计6人/班 24 5 14 值班长 值班长2，计2人/班 8 2 15 经    警 门卫4，计4人/班 16 3 总    计 503 100 10.环境保护与劳动安全 10.1环境保护 10.1.1主要污染源 柠檬酸生产中产生的有污染作用的物质主要有发酵的残渣—菌丝渣，中和的高浓度有机废水，酸解的硫酸钙渣与活性碳，离交岗位产生的废酸、废碱液。 生产中消耗冷却水无危害。 10.1.2环境保护措施 本次柠檬酸项目从以下几方面考虑清洁生产综合利用。 1.柠檬酸废水处理 柠檬酸生产的全流程，废水主要有三个方面的来源：中和工序排出的洗糖废水、酸解工序滤布冲洗水、离交树脂再生水。 柠檬酸废水属于高浓度有机废水，COD值很高，可生化性好。可以考虑选用生物处理法。采用厌氧—好氧工艺是比较合理的，能到达环境保护要求与节约能源的统一。工艺流程图如下：   废水    调节池    厌氧池      好氧池      沉淀池    污水检测 外运      板框压滤      污泥浓缩池      达标排放 图3活性污泥法处理污水流程图     水质排放标准 柠檬酸工业污染物排放标准（GB19430-2004）： COD≤150mg/l,SS≤80mg/l,排水量≤80米3/T柠檬酸，PH:6—9。 2、废渣处理： （1）菌丝渣：转售用作饲料或进行深加工提取麦角固醇等化学品； （2）石膏渣：烘干后用作水泥生产助剂，也可与碳铵纯碱等进行化学深加工处理； 3、废气处理           锅炉→炉渣→外运                     ↓                     废气                 ↓        粉煤灰           麻石水膜除尘器———→外运                     ↓                  脱硫装置                 ↓                   外运  图4 废气废渣处理流程图 4、其它 （1）、所有低浓度柠檬酸废水回收利用。 （2）河水循环使用，重复使用率达80%以上。 （3）环保产生的沼气用于锅炉热源。 （4）低位热能回收利用。 10.2劳动保护与安全卫生 10.2.1编制依据及采用的技术规范 《关于生产性建设工程项目职业安全卫生监察的暂行规定》 （劳动人事部1998年1月25日） 10.2.2工业安全卫生规程 工业企业设计卫生标准TJ-79 工企业爆炸和火灾危险环境电力设计规程HG J-89 建筑设计防火规范BG  J16-87 10.2.3职业安全卫生防护的措施 1安全生产，防范为主。 选用先进的工艺技术，采用耐腐蚀材料、采用DCS集中自动化控制，并设置事故联锁及先进的监测手段，以防止生产过程中的事故发生。同时要加强生产管理、防止跑、冒、滴、漏现象发生，在有工人操作的厂房里，应设计换气通风装置，以防止有害气体的聚积，努力作好防尘、防毒、防腐蚀工作，从而保证安全卫生的生产环境。 柠檬酸生产中的最主要的危险物是蒸汽、硫酸、盐酸、烧碱、液氨等。蒸汽主要危害是高温烫伤可能，预防措施为蒸汽管道保温、加强员工安全意识；硫酸、盐酸、烧碱主要危害是高浓度下的强腐蚀性，液氨的主要危害是汽化后的刺激性和窒息性，预防措施主要为加强设备管理，加强员工安全培训，并配置必要的劳保护品；预防措施主要为加强设备管理，防止跑、冒、滴、漏，设计中设备及管道均考虑选用防腐材料。加强员工安全培训及管理，配置必要的劳保护品；严格遵守操作规程，现场操作人员要穿戴防保用品。 2供电上，合理设计，以保证供电的安全可靠性。按照“电力设计规程”选择电力供配电设备。整个装置考虑设置完善的继电保护系统，使电力设备及配线发生故障时不损害设备及不伤害操作人员。 3用防爆电器及防爆灯，行灯使用36V安全电压。 4装置区布置了消防通道，配备消防设施。 5对人身有危害的操作岗位，设置防护用具，紧急冲洗设施等。 10.2.4事故时抢救及应急措施 1、当化学品喷溅到人体上时，应迅速用清水冲洗。 2、当发生中毒事故时，应使患者迅速离开现场，并作好现场应急清洗处理，然后立即送医务室治疗。严重者在厂医务人员陪同下，迅速送往医院抢救。 3、相关生产有毒岗位设置事故柜一个。每个事故柜配置医药急救包和符合质量要求的空气呼吸器二台或氧气呼吸袋二个，配置过滤式防毒面具，其面具的数量应超过岗位当班人数。 10.2.5防机械损伤及烫伤措施 1）机械传动设备凡附开式齿轮、链轮、皮带轮的传动部位均设安全罩。 2）凡有高温（外表温度>60度）的设备及管道,在人行通道和经常接触处，均用保温材料隔离，防止烫伤。 综上所述，采取上述防范措施之后，改善岗位工作环境及劳动条件，符合劳动安全卫生的要求。 10.3消防 10.3.1工程的消防环境 工厂原有的水消防系统需要加以整改完善。在厂区一公里范围内有海州消防中队，消防设施较齐全。 10.3.2工程的火灾区危险性类别 生产属四类生产装置 10.3.3消防设施和措施 严格危险品的贮存、运输和使用管理。加强生产作业管理和设备维修保养管理，认真执行《危险化学品安全管理条例》。拟采用下列消防措施： 1、常规水消防系统。 2、生产区配备阻火器、沙桶等安全消防设施，在主装置附近设置泡沫灭火系统。 3、配置移动式灭火设施，以扑灭局部初级火灾。 11.技术经济分析与设计概算 11.1工厂成本产品成本概算 100000吨/年柠檬酸生产成本 名  称 单位 供应价 （元） 单价 （元） 物料消耗 年累计消耗 单耗（t/t） 金额(元) 物料（t） 总额(万元) 薯  干 吨 1160 992 1.4 1388.8 130000 12896 碳酸钙 吨 146 125 0.88 110.00 88000 1100 氢氧化钙 吨 328 280 0.02 5.60 2000 56 硫  酸 吨 520.0 445 0.88 391.60 137600 3916 盐  酸 吨 360 308 0.15 46.20 17500 462 活性炭 吨 5380 4600 0.0035 16.10 350 161 烟  煤 吨 420 359 1.20 430.80 120000 4308 包装材料 只 2.3 2 40 80.00 4000000 800 辅  料 56.00 0 560 河  水 吨 0.3 100 30.00 10000000 300 电 0.55 502 240.96 50200000 2409 汽 KWH 53.00 0 0.00 0 工  资 128.82 0 1288 大  修 95.84 0 958 维修费 95.84 0 958 折  旧 408.98 0 4089 其他 10.00 100 车间总成本 3905.46 21467 注：原辅材料价格均为不含税价。 11.2设备的总投资概算           100000吨/年柠檬酸生产总投资概算（单位：万元） 序号 项    目 设 备 管件 及阀门 安装费1 电 器 仪 表 安装费2 土  建 其他 合计1 备    注 1 粉碎发酵板框 8188 2500 2140 245 740 100 1533.5 　 15445 2 粗精提取 6932．5 2100 1805 200 1500 140 4356 　 17065 　 3 动力系统 1200 300 300 25 　 5 　 　 1830 4 培菌系统 210 15 45 10 　 0 702 　 985 含办公室、化验室 5 河水 70 40 20 10 　 0 198 　 340 　 6 循环水 962.5 150 150 10 　 0 100 　 1285 　 7 环保 2081.5 225 360 125 　 40 1035 　 3865 　 8 其他 583.5 　 　 430 305 75 1818.5 　 3210 　 合 计2 20228 5330 4730 1055 2545 390 9745 　 44020 　 9 　 　 　 　 　 　 0 　 10 GMP标准设计 　 　 　 　 　 500 500 精制烘干包装车间 11 土地 　 　 　 　 　 1000 1000 12 设计费 　 　 　 　 　 200 200 　 　 　 　 　 　 0 总  计 20230 5330 4730 1055 2545 390 9745 1700 45725 11.3经济技术分析 1．出厂价格 由市场价格决定，一水柠檬酸年产量100000吨，价格（含税）5900元/吨 2．银行利息 45725 ×7%=3200.75万元 则一年支出总额为45725+3200.75 =48925.75万元 3．利润 综上，一年总利润为：59000-48925.75= 10074.25万元 4．投资回收期 本设计预计建设期一年。 项目完成之后可年产成品柠檬酸10万吨，投资回收期为： 投资回收期=（总投资÷正常年利润）+建设期=（45725÷10074.25）+1=5.5年 经济可行。 参考文献 [1] 吴思方：《 发酵工厂工艺设计概论》[M]，中国轻工业出版社1995，第35-176页. [2] 吴思方：《 生物工程工厂设计概论》[M]，中国轻工业出版社2008，第41-166页. [3] 王福源：《现代食品发酵技术》[M]，中国轻工业出版社1998，第1-205页. [4] 梁世中：《生物工程设备》[M]，中国轻工业出版社2005，第130-148页. [5] 胡红波：《生物工程产品工艺学》[M]，高等教育出版社2008，第37-45页. [6] 金其荣等：《 有机酸发酵工艺学》[M]，中国轻工业出版社1987，第65-156页. [7] 王博彦等：《发酵有机酸生产与应用手册》[M]，中国轻工业出版社2000，第78-136页. [8] 赵军等：《化工设备机械基础》[M]，化工工业出版社2000，第64-189页. [9] 蔡继宁等：《化工设备机械基础课程设计指导书》[M]，化工工业出版社2000，第45-125页. [10] 中国石化集团上海工程有限公司：《化工工艺设计手册》[M]，化工工业出版社2003，第1-198页. [11] 谢端绶等：《常用物料物性数据》[M]，化工工业出版社1982，第78-116页. [12] 林大钧,陆宏钧：《简明化工制图》[M]，华东理工大学出版社1998.12，第1-212页. [13] 姚玉英：《化工原理》[M]，天津科学技术出版社1997，第199-286页. [14] 沈自法,唐孝宣等：《发酵工厂工艺设计》[M]，华东理工大学出版社1994.6，第35-212页. [15] 华南工学院等校：《发酵工程与设备》[M]， 轻工业出版社1981.10，第35-134页. [16] Papagianni, M.M. Mattey, and B. Kristiansen. 1994. Morphology and citric acid production of Aspergillus niger PM1. Biotechnol. Lett. 16:929–934. [17] Yigitoglu, M.and B. McNeil. 1992. Ammonium and citric acid supplementation in batch cultures of Aspergillusniger B60. Biotechnol. Lett. 14:831–836. 致谢 本设计是在缪静老师的精心指导和严格要求下完成的。在整个设计过程中，缪老师给了我许多宝贵的经验，并教会我很多在学习和工作上的道理。她的谆谆教导和勤奋求实的作风使我受益匪浅，让我在以后的工作和学习中找到了学习的榜样。同时，缪老师在我低沉的时候也给了我很多鼓励和信心，让我能顺利的把完成。在此，谨向她表示衷心的感谢和敬意，并祝缪老师在以后的工作和生活中能万事如意！同时向在设计中为我提供宝贵意见及帮助的其他各位老师及同学表示衷心的感谢！ 附录 附图1：厂区平面布局图 附图2：设备流程图 附图3：车间平面布局图 附图4：发酵罐图 文档已经阅读完毕，请返回上一页！