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日本美婷人胎盘精华祛皱精华液具体用法 跨径35米+35米连续箱梁弯桥计算书 一、主要计算参数和假定 1、采用的主要设计规范 ?《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004) ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004) ?《公路工程技术标准》(JTG B01—2003) 2、技术标准 设计荷载:公路I级～2车道(考虑了车道偏载影响) 3、主要材料特性 箱梁采用标号C50混凝土～混凝土比重取2.6吨/立方米～C50混凝土弹性模量、收缩徐变特性全部按照规范取值。 设计预应力采用钢铰线束～腹板预应力钢束为15-12钢铰线束共～顶底板预应力钢束均为15-9钢铰线～张拉应力为标准值的75%取1395Mpa～钢束特性按照规范规定取值。 4、结构体系 结构为两跨等截面连续箱梁桥～平弯半径190米～采用满堂支架现浇 施工。 5、计算采用荷载 ?温度荷载:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)中4.3.10 第三条规定执行～具体数值如下图。 ?基础强迫位移:桥台考虑了0.5cm的位移～桥墩考虑了1cm的位移。 ?二期恒载: 根据要求取 5t/m ?跨中横隔板:计算中将跨中横隔板自重作为集中力考虑取值3.42t 二、结构模型 1、计算程序 计算中采用了土木结构专用的结构分析与优化设计软件 MIDAS/Civil6.7.1版。 2、结构离散 全桥离散为39个节点～38个单元。详见下图: 19 20 18 21 22 17 23 16 24 15 25 14 26 13 27 12 28 11 29 10 30 9 31 8 32 7 33 6 34 5 35 4 36 3 37 38 2 1 三、计算结果 1、成桥阶段应力计算结果 箱梁上缘正应力图 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合1(-y,+z) 3.36237e+0010.00000e+000-8.51912e+001-1.44599e+002-2.04006e+002-2.63414e+002-3.22821e+002-3.82229e+002-4.41636e+002-5.01044e+002-5.60451e+002 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 -6.19859e+002合计最后MAX : 1MIN : 22文件:2X35-1单位:tonf/m^2日期:04/23/2006示方向-X:0.000 Y:-1.000STAGE:3CS: Z:0.000 箱梁下缘正应力图 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合4(-y,-z) 3.02078e+0010.00000e+000-1.12534e+002-1.83905e+002-2.55276e+002-3.26648e+002-3.98019e+002-4.69390e+002-5.40761e+002-6.12132e+002-6.83503e+002 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 -7.54874e+002合计最后MAX : 1MIN : 13文件:2X35-1单位:tonf/m^2日期:04/23/2006表示方向-X:0.000 Y:-1.000STAGE:3CS: Z:0.000 箱梁主拉应力图 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM STRESS(PSC) SIG-Is(sh+to) 7.87037e+001 7.15491e+001 6.43945e+001 5.72398e+001 5.00852e+001 4.29306e+001 3.57759e+001 2.86213e+001 2.14667e+001 1.43121e+001 7.15742e+000 2.79176e-003 合计最后MAX : 1MIN : 30文件:2X35-1单位:tonf/m^2日期:04/23/2006表示方向-X:0.000 Y:-1.000 STAGE:3Z:0.000 CS: 在成桥阶段箱梁上下缘正应力分布合理～。 2、运营阶段计算结果 在运营阶段进行了三组荷载计算:公路I级荷载,桥面非均匀升降温度荷载, 基础位移荷载～上述荷载将与恒载组合按规范规定进行各种状况计算。 ?持久状况正常使用极限状态计算 a、正截面抗裂验算 荷载长期效应组合应力如下图 箱梁上缘 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合1(-y,+z) 2.30042e+000 1.65270e+000 1.00498e+000 3.57263e-001 0.00000e+000-9.38177e-001-1.58590e+000-2.23362e+000-2.88134e+000-3.52906e+000-4.17678e+000-4.82450e+000文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000PostCSZ:0.000CBCall: cLCB18 MAX : 1MIN : 22箱梁下缘 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合4(-y,-z) 5.81316e-001 0.00000e+000-1.05921e+000-1.87948e+000-2.69974e+000-3.52001e+000-4.34027e+000-5.16054e+000-5.98080e+000-6.80107e+000-7.62133e+000-8.44160e+000文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000PostCSZ:0.000CBCall: cLCB18 MAX : 1MIN : 13 箱梁在荷载长期效应组合下除梁端部外截面上下缘全为压应力～正截面抗裂 满足规范要求 荷载短期效应组合应力如下图 箱梁上缘 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合2(+y,+z) 1.96935e+000 1.34870e+000 7.28049e-001 0.00000e+000-5.13253e-001-1.13390e+000-1.75456e+000-2.37521e+000-2.99586e+000-3.61651e+000-4.23716e+000-4.85781e+000文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000PostCSZ:0.000CBCall: cLCB12 MAX : 38MIN : 25箱梁下缘 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM STRESS组合4(-y,-z) 6.09363e-001 0.00000e+000 -1.10755e+000 -1.96600e+000 -2.82446e+000 -3.68291e+000 -4.54137e+000 -5.39982e+000 -6.25828e+000 -7.11673e+000 -7.97519e+000 -8.83365e+000 文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000PostCSZ:0.000CBCall: cLCB12 MAX : 1MIN : 13箱梁在荷载短期效应组合下截面下缘,除梁端部,全为压应力～墩顶上缘出 现拉应力～其最大值为0.415Mpa?0.35f=0.93Mpa。正截面抗裂满足要求。 tk b、斜截面抗裂验算 荷载短期效应组合主拉应力如下图 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM STRESS(PSC) SIG-Is(sh+to) 9.51038e-001 8.65508e-001 7.79977e-001 6.94446e-001 6.08916e-001 5.23385e-001 4.37854e-001 3.52324e-001 2.66793e-001 1.81262e-001 9.57316e-002 1.02009e-002 文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000 Z:0.000PostCS CBCall: cLCB12 MAX : 1箱梁在荷载短期效应组合下截面主拉应力最大值为0.951Mpa?MIN : 22 0.5f=1.33Mpa。斜截面抗裂满足规范要求。 tk 3、持久状况预应力混凝土构件应力计算,弹性阶段截面应力计算, 考虑了四种荷载组合,均考虑了汽车荷载冲击系数、预加力次效应,: 组合1:恒载+汽车+升温+基础沉降1 组合2:恒载+汽车+降温+基础沉降1 组合3:恒载+汽车+升温+基础沉降2 组合4:恒载+汽车+降温+基础沉降2 最不利正应力图如下 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM STRESS组合1(-y,+z) -3.50947e+000 -4.31064e+000 -5.11182e+000 -5.91300e+000 -6.71418e+000 -7.51536e+000 -8.31653e+000 -9.11771e+000 -9.91889e+000 -1.07201e+001 -1.15212e+001 -1.23224e+001 文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000PostCSZ:0.000CBCall: cLCB27 MAX : 1MIN : 14箱梁正截面最大压应力为12.3Mpa?0.5f=16.2Mpa～满足规范正截面压应力ck 要求。 最不利主压应力图如下 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM STRESS(PSC) SIG-Ps2 -3.79503e+000 -4.57329e+000 -5.35155e+000 -6.12981e+000 -6.90807e+000 -7.68632e+000 -8.46458e+000 -9.24284e+000 -1.00211e+001 -1.07994e+001 -1.15776e+001 -1.23559e+001 文件:2X35-1单位:N/mm^2日期:04/23/2006表示-方向X:0.000 Y:-1.000 Z:0.000PostCS CBCall: cLCB27 MAX : 38 MIN : 14 从主压应力图中查出最大主压应力为12.4Mpa?0.6f=19.44Mpa～满足规范ck 对主拉应力要求。 结构最大挠度验算 混凝土采用C50～挠度长期增长系数η=1.425～荷载短期效应组合下结构最θ 大挠度值为1.2cm～考虑荷载长期效应得影响～箱梁最大挠度为1.72cm? 3500/600=5.8cm～结构挠度满足规范要求。