变压器杂谈

变压器杂谈 三相五柱式整流变压器和平衡电抗器计算 全星形接线变压器使用中的三次谐波变压器问 1） 三次谐波电流的产生：由于铁芯磁化曲线为一组非线性曲线，当外施电压为正 弦波时，磁通实际上也将是正弦波，而励磁电流的无功分量却因磁化曲线的非线性则 呈非正弦波。反之，如果励磁电流是正弦波的，也因非线性关系而使相电压和磁通呈 非正弦波（为平顶波）。只要是非正弦波就可以用傅立叶级数分解出基波、三次谐波 等一系列谐波分量。三次谐波电流和绕组接线组别有关，而三次谐波磁通和铁芯构造 有关。 （1） 当变压器铁芯为三相三柱式时： 接线组别为Y/Y时，虽电源电压是正弦形的，但因相绕组并不直接接电源，相绕 组上的端电压不一定是正弦形，而激磁电流为正弦形（因为三次谐波电流无通路）。 这样三次谐波磁通只能通过铁芯、空气和外壳等部件而构成回路。由于回路磁阻很大， 三次谐波磁通受到很大削弱，所以，即使三次谐波磁势不小，但产生的三次谐波磁通 及三次谐波电势却不大，可保持相电势基本上是正弦形的。必须指出，就是这个较小 的三次谐波磁通，会使铁轭夹件和油箱等铁磁物体产生附加的铁损耗，降低变压器的 效率并引起局部过热。这种铁芯结构和绕组的连接方式的变压器容量不能做得太大， 一般多用于1800kVA以下。 如果在上述情况下，附加上一个?绕组（称?接线第三绕组），则情况就不同了， 此时很小三次谐波磁通就要在?绕组内产生一个三次谐波电流，它所产生的三次谐波 磁通就要抵消原来铁芯中的三次谐波磁通，从而使铁芯中的合成磁通基本呈正正弦 波。对磁路来说，它的作用与原边有三次谐波励磁电流的情况是一样的，磁通和相电 压都接近于正弦形，附加损耗问题也不存在。所以，在大容量的变压器中，当需要在 原、副边都接成星形时，在铁芯柱上需加一个?绕组，其目的就是为三次谐波电流提 供通路，从而保证主磁通和相电势接近于正弦波，附加损耗和局部过热的情况也大为 改善。 接线组别为Y/Y0、Y0/Y0、Y0自耦的变压器，由于有中性线，三次谐波电流可以 流通，这样激磁电流中就含有三次谐波电流成分，从而使相电势和磁通保持正弦波。 这与上述在铁芯柱中加一个?绕组的情况一样。因此，如无其他要求，具有这几种绕 组接线组别的变压器，就可不再附加?绕组。 （2） 当铁芯为三相五柱式或三个单相变压器组合式时： 接线组别为Y/Y时，同三相三柱式情况不同的是这种变压器三次谐波磁通有通道， 三次谐波磁通没有被削弱，结果在相绕组里感应出三次谐波电势，如下图所示。 基波和三次谐波磁通在相绕组里感应出电势e1、e3，它们分别落后φ1、φ3 90?。 把e1、e3加起来就是相绕组电势e，可以看出是尖顶波。由于e3在三相绕组里都是同相位，不出现在线电势里，从原、副绕组来看，线电势均为正弦波形。相电势则不 同，如果变压器时，铁芯磁通密度取得过高，则饱和程度严重，这种尖峰电压有 可能比正常相电压超过较大数值，对相绕组绝缘产生很大威胁。特别是在大容量高电 压的变压器里，威胁更大。所以大容量超高压变压器，一般不采用全星形接线组别， 如要采用，则需增加一个?绕组。 对于接线组别为Y/Y0、Y0/Y0、Y0接法的自耦变压器，和（1）中的一样， 如无其他要求，也可不附加?绕组。 2） 三次谐波电流的危害 从系统运行角度要求，电压波形尽量接近于正弦波，因此变压器的激磁电流中必须 含有三次谐波电流。当流有三次谐波电流的输电线路与通讯线并列、且距离很长时， 三次谐波电流对通讯线路有严重的干扰作用。设计时要考虑通讯线路尽量远离输电线 路，更不要平行架设。采用了具有?绕组的自耦变压器，亦可起到分流线路三次谐波 电流的作用。 目前我国所用的全星形变压器全为自耦型，电压比多为220/110/35、330/220/35、330/110/35kV。采用全星形接线组别，可便于35kV侧与电网并列运行。由于330、220、110kV系统均系中性点直接接地系统，系统的零序阻抗较小，所以自耦变压器的 ?绕组对线路三次谐波的分流作用已不是很显著，从而更有可能采用全星形变压器。 六相双反星型接法的三相五柱式整流变压器低压对地为什么有很高的电压 铁心柱为多级内接圆,铁轭为矩形轭,截面为0.67倍芯柱截面,旁柱为0.45倍芯柱截面,高压为Y接,低压为六相双反星型接法,当高压为10KV级时低压对地一般有1KV左右.当高压为35KV级时低压对地有2.5KV左右,请专家帮忙解释一下原因以及解决此问题 方法,谢谢. 变压器的输出28V是有效值，因此它的最大值为28*根号2，经桥式整流后，输出电 压的有效值为0.9*输入信号的幅值，因此拿28*18*根号2即得输出电压，计算下来的 结果35.6，也就是你得到的36V的输出，因此完全正确，放心！ 加上负载后，由于负载效应，电源内阻上消耗的压降提高，所以输出端口电压降低， 都是正常现象！ 至于第二个问题，感觉你的表述有问题！ 这是正常的.如果用电容滤波,在没有负载或滤波电容特别大时,输出电压会是交流电压的1.4倍,因为交流电压标的是有效值,而电容上的电压是交流电压的最大值. 三相四线制中线电压是相电压的1.732倍110V也就不足为奇了. 并非升高而的确是降低了. 所为升高, 是你在加了滤波电容后测得的虚高电压, 这时你将滤波电容拿下后测一测,是否是高了? 我们知道二极管具有单相导电特性, 同时也有压降存在, 怎么会高呢? 我们用功率因素最大0.97计算, 再乘上变压器输出电压,你就知道直流电压了. 有危害！ 直流电流比交流电流易于摆脱。当电击时间大于心搏周期时，直流电流的心室纤维颤 动阈比交流电流高很多。要产生相同的刺激效应，恒定的直流电流的强度要比交流电 流大二到四倍。 感知阈和反应阈由接触面积，接触状态（干、湿、压力、温度），通电时间及个人的生 理特点等因素决定。与交流电流不同，在感知阈的水平时，直流电流只有在接通和断 开时有感觉，而电流流动期间不会有其他感觉。直流电流的反应阈约为2mA。 与交流电流不同，直流电流没有确定的摆脱阈。只有在直流接通和断开时，才会引起 肌肉疼痛和痉挛似的收缩。 什么叫零序电压、零序电流？ 什么叫零序电压、零序电流？ 正序、负序、零序的出现是为了分析在系统电压、电流出现不对称现象时，把三相的 不对称分量分解成对称分量（正、负序）及同向的零序分量。只要是三相系统，就能 分解出上述三个分量（有点象力的合成与分解，但很多情况下某个分量的数值为零）。 对于理想的电力系统，由于三相对称，因此负序和零序分量的数值都为零（这就是我 们常说正常状态下只有正序分量的原因）。当系统出现故障时，三相变得不对称了，这 时就能分解出有幅值的负序和零序分量度了（有时只有其中的一种），因此通过检测这 两个不应正常出现的分量，就可以知到系统出了毛病（特别是单相接地时的零序分量）。 下面再介绍用作图法简单得出各分量幅值与相角的方法，先决条件是已知三相的电压 或电流（矢量值），当然实际工程上是直接测各分量的。由于上不了图，请大家按文字 说明在纸上画图。 从已知条件画出系统三相电流（用电流为例，电压亦是一样）的向量图（为看很清楚， 不要画成太极端）。 1）求零序分量：把三个向量相加求和。即A相不动，B相的原点平移到A相的顶端 （箭头处），注意B相只是平移，不能转动。同方法把C相的平移到B相的顶端。此 时作A相原点到C相顶端的向量（些时是箭头对箭头），这个向量就是三相向量之和。 最后取此向量幅值的三分一，这就是零序分量的幅值，方向与此向量是一样的。 2）求正序分量：对原来三相向量图先作下面的处理：A相的不动，B相逆时针转120 度，C相顺时针转120度，因此得到新的向量图。按上述方法把此向量图三相相加及 取三分一，这就得到正序的A相，用A相向量的幅值按相差120度的方法分别画出B、 C两相。这就得出了正序分量。 3）求负序分量：注意原向量图的处理方法与求正序时不一样。A相的不动，B相顺时针转120度，C相逆时针转120度，因此得到新的向量图。下面的方法就与正序时一 样了。 通过上述方法大家可以分析出各种系统故障的大概情况，如为何出现单相接地时零序 保护会动作，而两相短路时基本没有零序电流。 在这里再说说各分量与谐波的关系。由于谐波与基波的频率有特殊的关系，故在与基 波合成时会分别表现出正序、负序和零序特性。但我们不能把谐波与这些分量等同起 来。由上所述，之所以要把基波分解成三个分量，是为了方便对系统的分析和状态的 判别，如出现零序很多情况就是发生单相接地，这些分析都是基于基波的，而正是谐 波叠加在基波上而对测量产生了误差，因此谐波是个外来的干扰量，其数值并不是我 们分析时想要的，就如三次谐波对零序分量的干扰。 正序、负序、零序的出现是为了分析在系统电压、电流出现不对称现象时，把三相的 不对称分量分解成对称分量（正、负序）及同向的零序分量。只要是三相系统，就能 分解出上述三个分量（有点象力的合成与分解，但很多情况下某个分量的数值为零）。 对于理想的电力系统，由于三相对称，因此负序和零序分量的数值都为零（这就是我 们常说正常状态下只有正序分量的原因）。当系统出现故障时，三相变得不对称了，这 时就能分解出有幅值的负序和零序分量度了（有时只有其中的一种），因此通过检测这 两个不应正常出现的分量，就可以知到系统出了毛病（特别是单相接地时的零序分量）。 下面再介绍用作图法简单得出各分量幅值与相角的方法，先决条件是已知三相的电压 或电流（矢量值），当然实际工程上是直接测各分量的。由于上不了图，请大家按文字 说明在纸上画图。 从已知条件画出系统三相电流（用电流为例，电压亦是一样）的向量图（为看很清楚， 不要画成太极端）。 1）求零序分量：把三个向量相加求和。即A相不动，B相的原点平移到A相的顶端（箭头处），注意B相只是平移，不能转动。同方法把C相的平移到B相的顶端。此时作A相原点到C相顶端的向量（些时是箭头对箭头），这个向量就是三相向量之和。最后取此向量幅值的三分一，这就是零序分量的幅值，方向与此向量是一样的。 2）求正序分量：对原来三相向量图先作下面的处理：A相的不动，B相逆时针转120度，C相顺时针转120度，因此得到新的向量图。按上述方法把此向量图三相相加及 取三分一，这就得到正序的A相，用A相向量的幅值按相差120度的方法分别画出B、C两相。这就得出了正序分量。 3）求负序分量：注意原向量图的处理方法与求正序时不一样。A相的不动，B相顺时 针转120度，C相逆时针转120度，因此得到新的向量图。下面的方法就与正序时一 样了。 通过上述方法大家可以分析出各种系统故障的大概情况，如为何出现单相接地时零序 保护会动作，而两相短路时基本没有零序电流。 在这里再说说各分量与谐波的关系。由于谐波与基波的频率有特殊的关系，故在与基 波合成时会分别表现出正序、负序和零序特性。但我们不能把谐波与这些分量等同起 来。由上所述，之所以要把基波分解成三个分量，是为了方便对系统的分析和状态的 判别，如出现零序很多情况就是发生单相接地，这些分析都是基于基波的，而正是谐 波叠加在基波上而对测量产生了误差，因此谐波是个外来的干扰量，其数值并不是我 们分析时想要的，就如三次谐波对零序分量的干扰。 正序、负序、零序的出现是为了分析在系统电压、电流出现不对称现象时，把三相的 不对称分量分解成对称分量（正、负序）及同向的零序分量。只要是三相系统，就能 分解出上述三个分量（有点象力的合成与分解，但很多情况下某个分量的数值为零）。 对于理想的电力系统，由于三相对称，因此负序和零序分量的数值都为零（这就是我 们常说正常状态下只有正序分量的原因）。当系统出现故障时，三相变得不对称了，这 时就能分解出有幅值的负序和零序分量度了（有时只有其中的一种），因此通过检测这 两个不应正常出现的分量，就可以知到系统出了毛病（特别是单相接地时的零序分量）。 下面再介绍用作图法简单得出各分量幅值与相角的方法，先决条件是已知三相的电压 或电流（矢量值），当然实际工程上是直接测各分量的。由于上不了图，请大家按文字 说明在纸上画图。 从已知条件画出系统三相电流（用电流为例，电压亦是一样）的向量图（为看很清楚， 不要画成太极端）。 1）求零序分量：把三个向量相加求和。即A相不动，B相的原点平移到A相的顶端（箭头处），注意B相只是平移，不能转动。同方法把C相的平移到B相的顶端。此时作A相原点到C相顶端的向量（些时是箭头对箭头），这个向量就是三相向量之和。 最后取此向量幅值的三分一，这就是零序分量的幅值，方向与此向量是一样的。 2）求正序分量：对原来三相向量图先作下面的处理：A相的不动，B相逆时针转120度，C相顺时针转120度，因此得到新的向量图。按上述方法把此向量图三相相加及 取三分一，这就得到正序的A相，用A相向量的幅值按相差120度的方法分别画出B、C两相。这就得出了正序分量。 3）求负序分量：注意原向量图的处理方法与求正序时不一样。A相的不动，B相顺时针转120度，C相逆时针转120度，因此得到新的向量图。下面的方法就与正序时一 样了。 通过上述方法大家可以分析出各种系统故障的大概情况，如为何出现单相接地时零序 保护会动作，而两相短路时基本没有零序电流。 在这里再说说各分量与谐波的关系。由于谐波与基波的频率有特殊的关系，故在与基 波合成时会分别表现出正序、负序和零序特性。但我们不能把谐波与这些分量等同起 来。由上所述，之所以要把基波分解成三个分量，是为了方便对系统的分析和状态的 判别，如出现零序很多情况就是发生单相接地，这些分析都是基于基波的，而正是谐 波叠加在基波上而对测量产生了误差，因此谐波是个外来的干扰量，其数值并不是我们分析时想要的，就如三次谐波对零序分量的干扰。 在三相四线电路中，三相电流的相量和等于零，即Ia+Ib+IC=0 如果在三相四线中接入一个电流互感器，这时感应电流为零。当电路中发生触电或漏 电故障时，回路中有漏电电流流过，这时穿过互感器的三相电流相量和不等零，其相 量和为：Ia+Ib+Ic=I(漏电电流） 这样互感器二次线圈中就有一个感应电压，此电压加于检测部分的电子放大电路，与 保护区装置预定动作电流值相比较，如大于动作电流，即使灵敏继电器动作，作用于 执行元件掉闸。这里所接的互感器称为零序电流互感器，三相电流的相量和不等于零， 所产生的电流即为零序电流。 产生零序电流的两个条件: 1、无论是纵向故障、还是横向故障、还是正常时和异常时的不对称，只要有零序电压 的产生； 2、零序电流有通路。 以上两个条件缺一不可。因为缺少第一个，就无源泉；缺少第二个，就是我们通常讨 论的“有电压是否一定有电流的问题。 零序公式:3U0=UA+UB+UC,3I0=IA+IB+IC 变压器的 三相五柱式电压互感 三相五柱式电压互感器的dhl工作分析 [post] 三相五柱式电压互感器的dhl工作分析[摘 要] 系统分析三相五柱式电压感器二 次工作绕组、辅助绕组的dhl工作特性，以便对三相五柱式电压互感器进行更好地维护。 电压互感器是将电力系统的dhl一次电压按一定变比缩小为要求的dhl二次电压，向测量表计和继电器供电，其工作原理与变压器基本相同。电压互感器通常有单相、三相 三柱式、三相五柱式电压互感器等几种，由于使用方法不同，各有优、缺点。三相五 柱式电压互感器，是磁系统具有五个磁柱的dhl三相三绕组电压互感器，广泛采用于大 中型企业，具有低电压、过电压保护、低电压启动等各种保护功能；备自投等所有电 压继电器电压值均来自电压互感器二次。 1 三相五柱式电压互感器的dhl接地方式 电压互感器二次绕组接地方式与保护、测量表计及同步电压回路有关，有b相接地和中性点接地两种方式，其接线方式见图1、2。 图1 电压互感器二次通过b相及JB接地原理图 图2 电压互感器二次不接地原理图 1.1 电压互感器二次绕组两种接地方式的dhl比较 1.1.1 在同步回路中在b相接地系统中，对中性点非直接接地系统，单相接地时，中性 点位移，不能用相电压同步，必须用线电压同步。如同步点两侧均为b相接地，其中一相公用，同步开关档数减少(如采用综保，则接线更为简单)，同步接线简单。对中性 点直接接地系统,EPS电源变压器，可用辅助二次绕组的dhl相电压同步。 1.1.2 在保护回路中 在b相接地系统中，?在零线上串接的dhl隔离开关辅助触点G，如不可靠而断开时，会使10kV以上电压距离保护断线闭锁装置失去作用，这时若再发生一相或两相断线， 将导致保护误动作。?因为辅助 绕组的dhl一端与b相接地点相连，由于基本二次侧绕组上有负荷电流流过，在电缆芯 出上产生电压降，使正常开口三角形有电压3U0，对零序方向元件不利。若单独从接 地点引接零序方向继电器回路,单相电抗器，则接线 较为复杂。 在中性点接地系统中，由于中性点无任何断开触点，可靠性高。因中性点没有电流通 过，无电压降，对保护无影响。 1.1.3 在测量表计回路中 在b相接地系统中，?因大多数表计均接线电压，其中b相接地公用，引线方便。?对只需接线电压的dhl回路，可用V-V接线电压互感器。 在中性点接地系统中，表计均需三相分别接入，引线较为复杂。 1.1.4 在电压互感器二次接线上 在b相接地系统中，?中性点需装设击穿保险器，增加了部件，正常时如击穿保险器 击穿接地，将使b相绕组短路。?当A、C两相中任一相发生接地时，即构成二次绕 组两相短路，两相熔断器熔断。 在中性点接地系统中，无b相接地的dhl相应问题，接线较简单。 据上分析，对于中性点非直接接地系统,E型变压器，因一般不装设距离和零序方向保护。b相接地对保护影响极小，而对同步回路有利，故电压互感器二次侧采用b相接地 方式较为理想。而对于中性点直接接地系统，保护要求严格，中性点接地有利于提高 保护的dhl可靠性，同步回路可用辅助绕组的dhl相电压，故电压互感器二次绕组采用 中性点接地方式较为优越[1]。 1.2 接地原因 1.2.1 电压互感器二次侧须接地的dhl原因 在运行中，电压互感器的dhl一次侧线圈处在高压系统之中，而其二次侧线圈则为一固 定的dhl低电压(如电压互感器一次线圈电压为10KV时，则其二次侧固定为100 V)。二次侧线圈所接入的dhl各种仪表和继电器的dhl绝缘等级低，并且经常与人员接触， 如果电压互感器的dhl一、二次线圈之间的dhl绝缘被击穿，一次侧的dhl高压将直接加到二次侧线圈上，极易危及人身和设备安全。故为了提高安全性，电压互感器二次 侧必须接地。 1.2.2 JB接地 图1中，当电压互感器通过b相接地时，其中性点处还需要通过JB接地的dhl原因分析如下。 由于电压互感器二次侧通过b相接地，其只是为各种表计和继电器提供所需电压，不 能保证当一次电压串入二次回路时的dhl安全，所以其二次侧线圈的dhl中性点也必须接地。但是，其中性点如果直接接地，b相线圈将通过大地短接，这样会烧坏线圈，这 是不允许的dhl。所以电压互感器二次侧中性点通过一个JB(放电间隙)接地。正常运行时JB不导通；当有高压进入二次侧时，JB击穿使电压互感器二次通过中性点接地， 达到保护人身和设备安全的dhl目的dhl。(因b相接地点在保险之后，故即使b相和中性点形成接地短路，也只会使保险熔断，不会烧坏线圈)。 2 电压互感器二次侧保险的dhl工作原理 2.1 二次侧无保险工作分析 ?在图1中，如果JB在工作状态下因其它原因击穿，则电压互感器b相绕组将被短接，b相绕组将被烧坏。 ?当A、C两相任一相有过载时，将造成电压互感器绕组烧坏。当A、B、C三相绕组内部有故障时，将引起保护误动作。 ?在图2中，当电压互感器二次侧A、B、C三相中的dhl任一相出口处有接地发生时，均会造成电压互感器绕组短路运行而烧坏。 ?当电压互感器二次侧A、B、C三相中的dhl任一相发生过载时，也有可能烧坏绕组， 引起保护误动作。 在上述工作状态下，电压互感器二次侧A、B、C三相出口处，都需加装二次侧保险。 2.2 不加保险(熔断器)的dhl情况 ?在二次侧开口三角的dhl出线上一般不装熔断器。因为在正常运行时开口端无电压， 无法监视熔断器的dhl接触情况。一旦熔断器接触不良，则系统接地时不能发出接地信 号。但是，供零序过电压保护用的dhl开口三角出线例外。 ?中性线上不装熔断器，目的dhl是因为一旦保险丝熔断或接触不良，就会使绝缘监察 电压表失去指示故障的dhl作用。 ?接自动电压调整器的dhl电压互感器二次侧不装熔断器，目的dhl是为了防止熔断器接触不良或熔丝熔断时电压互感器误动作。 3 三相五柱式电压互感器工作绕组的dhl工作状态分析 3.1 正常时工作绕组的dhl工作状态 如图3所示，由于三相五柱式电压互感器为配合计量及保护装置，其二次线电压为恒 定的dhl100V。为配合绝缘监察，其二次侧对地电压为100／ V；100V／ V、0V,三相 电抗器。所以根据图3可得出，Ua、Ub、Uc三相相电压为Ua=l00／ V=Ub=Uc,线电压为Uab=Uac=Ucb=100 V。正常运行时，Ua0=Ub0=Uc0电压表指示相电压(10kV系统为5.8kV)。 图3 正常工作时电压互感器二次接线原理图 3.2 故障时工作绕组的dhl工作状态 ?当系统发生单相金属性接地时(如A相)，则该相对地电压为O，即电压瓦感器的dhlA相一次线圈对地无电压。接在二次和接地相对应的dhl绝缘监察电压表Ua=0，而其它两相Ub、Uc的dhl电压升高到 倍，即上升到线电压(10KV系统为10KV)。此时工作线圈二次侧对地电压为Ua=0、Ub=0、Uc=100V。 ?当A相经电弧或高电阻接地时，则Ua电压指示低于相电压，但未达到0。Uc、Ub指示高于相电压，但未达到线电压(当b相接地时，Ub=O)。 4 辅助绕组的dhl工作状态分析 辅助绕组,节电器专用变压器，即开口三角形。在系统正常运行时，由于系统三相电压 UA、UB、UC是对称的dhl,服务器，互感器二次线圈中的dhl三个电压Ua、Ub、Uc也对称。故反应在开口三角两端的dhl零序电压为Ua+Ub+Uc=0，所以开口三角两端的 dhl电压为零。 当系统发生单相接地故障时，如C相接地(见图4)，显然C相对地电压Uc，加上中性点对C相端头电压-Uc，即UAd=UA+(-Uc)。同理，B 图4 系统发生单相接地时开口三角形绕组电压向量图 相对地电压UBd=UB+(-Uc)，由于C相接地，电压互感器一次侧的dhlC相线圈上无电压。则UAd和UBd就是互感器一次侧A相和B相的dhl电压。从向量图中看出，加 在互感器一次侧的dhl三相电压出现了零序电压，即UAd+UBd=3U0。此时UAd和UBd 的dhl大小都是相电压的dhl 倍，即数值上等于线电压，其合成电压即为3倍的dhl零序电压。故在开口三角两端也 同时出现了3倍的dhl零序电压。在开口三角两端接上绝缘监察继电器，一旦系统有单 相接地发生，此绝缘监察继电器即报灯光、音响信号，告诉值班人员处理(一般此继电器整定值为l5V或18V)。 变压器的变压器 额定容量与负载能力 额定容量 是指主分接下视在功率的dhl习用值。在变压器名牌上 规定的dhl容量就是额定容量，它是指分接开关位于主分接，是额定空载电压、额定电 流与相应的dhl相系数的dhl乘积。对三相变压器而言，额定容量即是×额定空载线电压×额定线电流,SD型变压器,额定容量一般以kVA或MVA表示。额定容量是在规定的 dhl全部正常使用寿命期间，如30年，所能持续输出最大容量。而实际输出容量为有 负载时的dhl电压（感性负载时，负载时电压小于额定空载电压）、额定电流与相应系 数的dhl乘积。 对无载调压变压器而言，在－5%的dhl分接位置时,可输出额定容量,低于－5%的dhl分接位置时要降低输出容量,服务器。 对有载调压变压器而言，一般制作厂都规定在－10%分接位置时仍可输出额定容量,低于－10%分接地位时下降额定容量.以上都是对恒磁通调压电力变压器或配电变压器而 言。对变磁通调压电炉变压器或整流变压器而言，额定容量是指最大输出容量，多数 分接位置下输出容量都小于额定容量。 在实际运行时，变压器还有一个负载能力，额外累赘定容量决不是变压器的dhl负载能 力。负载能力是指变压器仅仅在所确认的dhl必定时光间隔内所能够输出的dhl实际容量值。这个容量值是由变压器在所认定的dhl时光间隔内的dhl运行条件而决议，或者 由是否侵害其正常应用寿命，是否增添其尽缘的dhl自然老化，是否危及变压器的dhl安全运行而决议。负载才能可以超过额定容量，但是负载能力有一上限值，即绕组热 门温度不能超过140?，超过140?时会使绕组热门温度邻近的dhl油分解出气体，影响安全运行，绕组热点温度虽未超过140?，油温超过115?时，由于热和电的dhl复合作用，会影响油的dhl许用处强。绕组热点温度超过98?时会影响变压器应用寿命。 由于急救的dhl须要，变压器的dhl实际负载才能可超过额定容量,节电器专用变压器，但要保证绕组热门温度不能超过140?，就义的dhl应用寿命，要用低于额定容量运行 时所增添的dhl寿命来补偿。在急救超过名牌容量运行时，负载损耗要比额定负载损耗 高得多。负载下输出电压要比额定空载电压低得多，效力也差。 自耦变压器的dhl额定容量是指通过容量，真正构造容量比额定容量小得多。自耦变压 器的dhl输出容量中仅有部分是属于电磁感应过往的dhl容量，一部分输出容量是直接 通过的dhl。 三绕组变压器的dhl额定容量一般以百分数表现每个绕组的dhl额定容量，如100% /100%/100%是指每个绕组都能到达额定容量，100%/100%/60%是指低压绕组只能到达 60%额定容量。 自耦变压器的dhl低压绕组一般都达不到额定容量，如以100%/100%/50%表现时，低压绕组只能达50%额定容量。 另外，当一台变压用具有几种冷却方式时，额定容量是指最大容量，转变冷却方式时 要转变输出容量。 一台变压器有三种不同冷却工况时，如逼迫油循环风冷、油浸风冷、油浸自然冷却方 式三种不同冷却工况运行的dhl变压器，相应于每种冷却方法的dhl额定容量以百分数表现时，为100%/80%/60%。强制油循环风冷时可输出100%额定容量，当冷却泵运时 为油浸风冷下可输出80%额定容量，即泵停运时，输出容量要下降20%,UPS电源变压器，当冷却泵与冷却风扇都停运时，为油浸自冷下不仅可输出60%额定容量，即泵与风扇都有停运时，输出容量要降低40%额定容量。不同冷却工况下相应的dhl输出容量与冷却装置构造有关，某些构造的dhl冷却器只能在逼迫油循环风冷下运行,CD型变压器，泵停用时要在较短时光内将输出容量降为零。100%/80%/60%三种不同冷却方式的dhl容量是指散热器式冷却装置加泵与风扇构成。 三种不同冷却工况运行的dhl变压器可具有三个额定容量，但性能参数都以最大额定容 量为基准。每种冷却方法的dhl额定容量都以温升不超过规定限值为基准。 最高分接电压与系统最高工作电压 以电压比为115000?8×1.25%/11000V的dhl三相变压器为例。使用这台变压器的dhl系统额定电压为110kV，系统最高长期工作电压 Um=126kV，也就是说，作用在变压器上的dhl系统电压是随负载性质与大小在变更着， 但最高值不会超过126kV，系统最高工作电压Um是对系统而言的dhl电压。电压比中最高分接电压是按额定电压计算出的dhl，或者是按变压器绕组匝数算出的dhl电压 ,EPS电源变压器。对上述110kV三相变压器而言，最高分接电压 115+10%×115=126.5kV。这是对变压器而言相对于最高分接匝数时的dhl标称最高分接电压。 对下降变压器而言，当体系最高工作电压为126kV时，变压器分接位置为最高分接匝 数时，即126.5kV，此时，当变压器为空载时，空载电压仅10957V。 对升压变压器而言。当低压侧为11000V时，高压侧不能在最高分接地位时空载运行， 因高压侧最高空载电压 126.5kV已超过体系最高工作电压 。假如系统已接必定负 载,ED变压器，变压器高压侧负载下电压就低于最高空载电压 （变压器本身阻抗会在包载电流通过期发生压降）。 另一种情形，对恒磁通调压变压器而言，变压器的dhl分接电压为 115000+3×1.25%×115000=119312.5V，而系统电压为126000V时，此时，变压器就过 激磁运行，此降压变压器在空载时的dhl低压空载电压为V,这一电压也已超过10kV级系统最高工作电压Um为11.5kV，此时不能在此分接位置空载运行。负载下运行时低 压侧电压会低些。 对自耦变压器、三绕组变压器都应依据变压器本身电压比核算变压器本身的dhl空载或负载下电压 ，加到系统上的dhl电压 要限制在Um以下。 系统最高工作电压Um还决议变压器的dhl绝缘程度，在变压器使用寿命期间，变压器 应蒙受住系统最高工作电压的dhl长期作用。 套管外绝缘的dhl泄露比是按系统最高工作电压 Um盘算的dhl。 局部放电实验时所加电压也按Um计算，不是按额定电压计算。 感应实验所加电压是按电压比盘算。 最高分接地位时阻抗电压分数是以最高电压为基准，不是以额定电压为基准，主分接 时阻抗电压百分数是以额定电压为基准。最小分接位置时阻抗电压百分数是以最小分 接电压为基准。 综上所述,单相电抗器，最高分接电压是指变压器按匝数盘算而得的dhl电压 ，它在数值上可以高于体系最高工作电压 。在运行时感应出的dhl最高分接电压不能高于系统 最高工作电压。系统最高工作电压对某一尽缘等级而言有一规定固定值。 还有一点应注意，同一电压等级的dhlUm值在各国略有不同。如110kV的dhlUm，在国内为126kV，而IEC规定为123kV；220kV的dhlUm，在国内为252kV，IEC 尺度规定为245kV。对63kV而言，新的dhl国标中规定Um=72.5kV，这与IEC尺度规定值是一致了。 恒磁通调压与变磁通调压 恒磁通调压一般用于电力变压器与配电变压器的dhl调压。不论分接开关在哪个位置，不带分接的dhl绕组始终为额定空载电压的dhl调压方法为恒磁通调压。有分接的dhl绕组上每匝所施加的dhl电压与无分接绕组的dhl每匝电压相等的dhl情形就是恒磁通调压。 在恒磁通调压中，每个分接位置的dhl输出容量是即是或小于额定容量，空载损耗值在 每个分接位置时都是相等的dhl。每个分接位置的dhl负载损耗与阻抗电压都是不同的 dhl。恒磁通调压时分接开关的dhl选用都按最小分接位置时最大分接电流选取，并要 斟酌过载才能。 对恒磁通调压变压器而言，不是所有运行情形下都是恒磁通下运行，仍有过激磁与欠 激磁的dhl可能。 当分接位置固定时，外施电压高于相应的dhl分接电压时，即每匝电压高于额定匝电压， 铁心中即存在过激磁，依据尺度规定，恒磁通调压变压器应能在110%额定磁通密度下长期空载运行，或在105%额定磁通密度长期在额定电流下运行。系统中无功容量不足， 系统电压偏低，会使变压器在欠激磁下运行。在运行中，假如每匝电压虽坚持雷同， 系统的dhl频率变更时也会引起过激磁与欠激磁。在运行中，如发电机功率不足，系统 中频率会降落，变压器中磁通密度即增添，使变压器在过激磁条件下运行。 为坚持二次侧始终为恒定电压输出，就可应用高压侧加有载调压分接开关来实现。 所以，恒磁通调压只是理论上存在一种调压方式，在设计上相当于每匝电压在任何分 接位置都雷同的dhl一种调压方式，在实际运行中，恒磁通调压变压器铁心中磁通密度还是会变动的dhl。 变磁通调压一般用于整流变压器与电炉变压器。 调压用的dhl分接匝数设在一次侧，而一次输进电压为恒定值。因此，不同分接位置时 会发生不同的dhl每匝电压，在铁心中磁通密度也是变量。 设额定频率为50Hz， 式中U1为外施相电压，N1为一次主分接匝数，n为调压匝数。恒定的dhl外施电压加在最少调压匝数的dhl分接位置时，铁心中具有最高的dhl磁通密度值。二次侧在此分 接位置时输出最高电压。 自耦变压器有时采取中点调压计划，此时可选用较低尽缘等级的dhl有载调压分接开关。在自耦变压器的dhl中点调压计划中，会产生过激磁与欠激磁。这是由于调压匝数 加在公共绕组上的dhl原因，调压匝数发生的dhl电压既影响一次又影响二次电压。当 自耦变压器的dhl电压比越接近时，过激磁与欠激磁现象越严重。电压经接近的dhl自耦变压器一般不选用中点调压计划。 变压器的变压器的基本原理和有关知识 变压器是应用电磁感应原理传输电能或信号的dhl器件,单相电抗器。具有变压变流 变 阻抗和隔离的dhl作用。 一、变压器的dhl基础原理 当一个正弦交流电压U1加在初级线圈两端时，导线中就有交变电流I1并产生交变磁通ф1，它沿着铁心穿过初级线圈和次级线圈形成闭合的dhl磁路。在次级线圈中感应 出互感电势U2，同时ф1也会在初级线圈上感应出一个自感电势E1，E1的dhl方向与所加电压U1方向相反而幅度相近，从而限制了I1的dhl大小。为了坚持磁通ф1的dhl存在就须要有一定的dhl电能消耗，并且变压器本身也有一定的dhl损耗，尽管此 时次级没接负载，初级线圈中仍有一定的dhl电流，这个电流我们称为“空载电流”。 假如次级接上负载，次级线圈就产生电流I2，并因此而发生磁通ф2，ф2的dhl方向与ф1相反,SD型变压器，起了互相抵消的dhl作用，使铁心中总的dhl磁通量有所减少，从而使低级自感电压E1减少，其成果使I1增大，可见初级电流与次级负载有亲 密关系。当次级负载电流加大时I1增添，ф1也增长，并且ф1增长部分正好弥补了被ф2所抵消的dhl那部分磁通，以坚持铁心里总磁通量不变。假如不斟酌变压器的 dhl损耗，可以以为一个幻想的dhl变压器次级负载耗费的dhl功率也就是初级从电源取得的dhl电功率。变压器能依据须要通过转变次级线圈的dhl圈数而转变次级电压， 但是不能转变容许负载消费的dhl功率。 二、变压器的dhl损耗 当变压器的dhl初级绕组通电后，线圈所产生的dhl磁通在铁心流动，由于铁心本身 也是导体，在垂直于磁力线的dhl平面上就会感应电势，这个电势在铁心的dhl断面上形成闭合回路并产生电流，好象一个旋涡所以称为“涡流”。这个“涡流”使变压 器的dhl损耗增添，并且使变压器的dhl铁心发热变压器的dhl温升增长。由“涡流”所产生的dhl损耗我们称为“铁损”。另外要绕制变压器须要用大批的dhl铜线，这些铜导线存在着电阻，电流流过期这电阻会耗费必定的dhl功率,服务器，这部分损耗往往变成热量而消费，我们称这种损耗为“铜损”。所以变压器的dhl温升重要由铁 损和铜损产生的dhl,CD型变压器。 由于变压器存在着铁损与铜损。所以它的dhl输出功率永远小于输进功率，为此我们 引入了一个效力的dhl参数来对此进行描写，η=输出功率/输进功率。 三、变压器的dhl材料 要绕制一个变压器我们必需对与变压器有关的dhl材料要有必定的dhl认识，为此这 里我就先容一下这方面的dhl知识。 1、铁心材料： 变压器应用的dhl铁心材料重要有铁片、低硅片，高硅片，的dhl钢片中参加硅能下降钢片的dhl导电性，增添电阻率，它可减少涡流，使其损耗减少,EPS电源变压器。我们通常称为加了硅的dhl钢片为硅钢片，变压器的dhl质量所用的dhl硅钢片的dhl质量有很大的dhl关系，硅钢片的dhl质量通常用磁通密度B来表现，一般黑铁片的 dhlB值为6000-8000、低硅片为9000-11000，高硅片为12000-16000， 2、绕制变压器通常用的dhl材料有 漆包线，沙包线，丝包线，最常用的dhl漆包线。对于导线的dhl要求，是导电性能好，绝缘漆层有足够耐热性能，并且要有一定的dhl耐腐化才能。一般情形下最好用 Q2型号的dhl高强度的dhl聚脂漆包线。 3、绝缘材料 在绕制变压器中，线圈框架层间的dhl隔离、绕阻间的dhl隔离，均要使用绝缘材料， 一般的dhl变压器框架材料可用酚醛纸板制造，层间可用聚脂薄膜或电话纸作隔离， 绕阻间可用黄腊布作隔离。 4、浸渍材料： 变压器绕制好后，还要过最后一道工序，就是浸渍绝缘漆，它能加强变压器的dhl机械强度、进步尽缘性能、延伸应用寿命,UPS电源变压器，一般情形下，可采取甲酚清 漆作为浸渍材料。 还有这个： 变压器是变换交换电压、电流和阻抗的dhl器件，当低级线圈中通有交换电流时，铁 芯（或磁芯）中便发生交换磁通，使次级线圈中感应出电压（或电流）。变压器由铁 芯（或磁芯）和线圈组成，线圈有两个或两个以上的dhl绕组，其中接电源的dhl绕 组叫初级线圈，其余的dhl绕组叫次级线圈。 一、分类 按冷却方法分类：干式（自冷）变压器、油浸（自冷）变压器、氟化物（蒸发冷却） 变压器。 按防潮方法分类：开放式变压器、灌封式变压器、密封式变压器。 按铁芯或线圈构造分类：芯式变压器（插片铁芯、C型铁芯、铁氧体铁芯）、壳式变压 器（插片铁芯、C型铁芯、铁氧体铁芯）、环型变压器、金属箔变压器。 按电源相数分类：单相变压器、三相变压器、多相变压器。 按用处分类：电源变压器、调压变压器、音频变压器、中频变压器、高频变压器、脉 冲变压器。 二、电源变压器的dhl特征参数 1、工作频率 变压器铁芯损耗与频率关系很大，故应根据使用频率来设计和使用，这种频率称工作 频率。 2、额定功率 在规定的dhl频率和电压下，变压器能长期工作，而不超过规定温升的dhl输出功率。 3、额定电压 指在变压器的dhl线圈上所容许施加的dhl电压，工作时不得大于规定值。 4、电压比 指变压器初级电压和次级电压的dhl比值，有空载电压比和负载电压比的dhl差别。 5、空载电流 变压器次级开路时，低级仍有必定的dhl电流，这部分电流称为空载电流。空载电流 由磁化电流（发生磁通）和铁损电流（由铁芯损耗引起）组成。对于50Hz电源变压器 而言,ED变压器，空载电流基础上即是磁化电流。 6、空载损耗 指变压器次级开路时，在初级测得功率损耗。重要损耗是铁芯损耗，其次是空载电流 在初级线圈铜阻上产生的dhl损耗（铜损），这部分损耗很小。 7、效力 指次级功率P2与初级功率P1比值的dhl百分比。通常变压器的dhl额定功率愈大， 效率就愈高。 8、绝缘电阻 表现变压器各线圈之间、各线圈与铁芯之间的dhl绝缘性能。绝缘电阻的dhl高下与 所应用的dhl绝缘材料的dhl性能、温度高下和湿润水平有关。 三、音频变压器和高频变压器特征参数 1、频率响应 指变压器次级输出电压随工作频率变更的dhl特性。 2、通频带 假如变压器在中间频率的dhl输出电压为U0，当输出电压（输入电压坚持不变）降落 到0.707U0时的dhl频率范畴，称为变压器的dhl通频带B。 3、初、次级阻抗比 变压器初、次级接进恰当的dhl阻抗Ro和Ri,使变压器初、次级阻抗匹配，则Ro和Ri的dhl比值称为初、次级阻抗比。在阻抗匹配的dhl情形下，变压器工作在最佳状 况，传输效力最高。 (二) 有关变压器知识 P0即额定空载损耗，对于三相变压器指当额定频率下的dhl额定电压施加到高压绕组 上,节电器专用变压器，低压绕组开路时，变压器所接收的dhl有功功率。又称为铁损， 其数值反应变压器空载时所耗费的dhl能量，变压器铁心用硅钢片资料特征、厚度及 叠片方法、工艺等直接影响P0数值的dhl大小，P0与参考温度无关。 I0即空载电流，指变压器不带负载从电网接收的dhl电流。当额定频率下的dhl额定电压施加到一个绕组的dhl端子上，其它绕组开路时，流经该绕组的dhl电流值，对 于三相变压器是流经三相端子电流的dhl算术均匀值。 Uk即短路阻抗，在额定频率和参考温度下，一对绕组中某一绕组端子之间的dhl等效串联阻抗，此时另一绕组的dhl端子短路。短路阻抗通常用百分数表现。此值即是短 路实验中为产生相应额定电流时所施加的dhl电压与额定电压之比。 Pk即负载损耗，对于三相变压器指当额定电流流过高压绕组时，且低压绕组短路，在 额定频率及参考温度下所接收的dhl有功功率。又称为铜损，一般参考温度为75?，其数值反应变压器负载时，电流流过绕组时绕组电阻所消费的dhl功率，Pk与参考温 度有关。 变压器噪声水平(Lp)的dhl国度尺度是GB7328－87，其测试方式：变压器在规定条件 运行时，在距变压器1m处用声级计丈量其声级水平，并斟酌环境声级程度，依据声级 的dhl有关盘算办法盘算出变压器的dhl噪声程度。变压器的dhl噪声程度不即是实 测声级水平简略的dhl减往环境声级水平。 尺度横排出线和尺度立排出线是侧出线的dhl两种不同情势，对于不同类型的dhl低压开关柜出线情势不同，GGD、GCK等低压柜采用横排出线；多米诺、MNS等采用立排 出线。 三相变压器额定相电流＝三相额定容量/(3×额定相电压) 三相变压器额定线电流＝三相额定容量/( 3×额定线电压) 近似估算方式：10kV高压线电流I1＝额定容量×6％，400V低压线电流I2＝25×I1；6kV高压线电流I1＝额定容量×10％，400V低 压线电流I2＝15×I1。 高压线圈若采用箔绕会带来如下问题： 1)工艺庞杂，生产技巧不成熟很难保证质量把 持，如：端部尽缘、毛刺、段间衔接会成为产品单薄点； 2)原资料供给时光较长，不能满足一般用户要求； 3)箔绕目标是解决冲击电压散布和大电流的dhl问题，对于高压线圈采取线绕已完整能满足请求。 为什么500kVA及以上变压器低压线圈采用箔绕， 而500kVA以下采用线绕？低压线圈采用箔绕解决大电流和突发短路问题，在小容量变 压器上，上述问题不突出，采用线绕已完整满足请求；小容量变压器低压采用箔绕经 济性差，本钱高。 采取Dyn11和Yyn0衔接组别是依据用户请求断定。Dyn11与Yyn0相比长处如下：减少变压器损耗；下降谐波分量；有利于单相接地短路故障的dhl切除；单相不平衡负荷 可充足应用。两者线圈完整不同，不能简略互换。 当高压电压为10kV时，高压分接为-5%,-2.5%,0%,+2.5%,+5%时，低压电压相应为421V,410V,400V,390V,381V。即高压分接向上调，低压电压下降；分接向下调，低压 电压升高。 变压器联接组别、高下压额定电压、阻抗电压雷同时，额定容量相差不大时，变压器 可以并联运行。 休息一下再持续吧！不好意思！回复还有！ 现场发明变压器噪音很大。 先看看低压输出电压，哇！比低压额定电压还高，把调压分接头衔接片向下调看看； 变压器好象已调到底了，叫供电局降低体系电厂才行。 电压正常喔，看看变压器，带外壳的dhl，按一下铝板看看？（噪音下来了，紧固铝板 螺丝可以了。） 还不行喔，拿根木头顶一下母线槽看看？（哦！本来是母线槽螺丝松了。） 要停电处置了，慢，停电后记得要装设地线，多找个人监护才行，先要保证人身安全。 看看高低网板有没有异物（螺丝或其他东西），网板变形大吗？（安装队安装时可能 踩变形会引起振动发出噪音）。顺便紧固变压器主体高低夹件、垫块、母线和其他紧 固件的dhl螺丝。别忘了还有风机，会不会掉了东西进往呢？摇一下风机有松动吗？ （松动的dhl话不用说了吧？拧紧它。）差未几了，送电看看。 还是不行，咦，可能是负载性质引起喔，看看负载性质（大的dhl整流装备协调波装备都会引起谐波振动发出噪音。负载性质引起噪音的dhl话，那就只能打份报告申请 加装减小谐波的dhl装置了。）没后果，快点叫厂家过来吧。 将电压降低到电气装备工作电压的dhl变压器称为配电变压器，该类变压器作为日常 照明和工厂动力用，一般低压为0.4kV及以下。电力网中所用到的dhl所有变压器统称为电力变压器，即为配电前用的dhl各级变压器，一般低压为3kV及以上。我厂生 产的dhl变压器绝大多数为配电变压器，少部分为电力变压器和特种变压器。 不同尽缘资料的dhl变压器容许长期运行温升不同。环温40?时，B级80K；F级100K；H级125K。不同绝缘材料，变压器的dhl温升限值、负载损耗、导线设计截面等均不 同，并且不是级别越高越好， 变压器的认识变压器、电抗器 [ 原创 2009-06-16 06:48:52 ] 标签：三相电抗器 单相电抗器 变压器 阅读对象：所有人 认识变压器、电抗器 100VA三相关式变压器 6KVA三相关式变压器 800KVA三相整流变压器 30KVA三相整流变压器 200KVA三相整流变压器（多电压型） 500KVA三相整流变压器（多电压型） 30KVA（6相）双反星整流变压器 单相电熔变压器 单相低压超大电流变压器 三相电抗器 单相电抗器 三相自藕减压起动变压器 三相减压起动变压器 变压器的变压器冷切方式 变压器冷却方式 油浸自冷(ONAN)； 油浸风冷(ONAF)； 逼迫油循环风冷(OFAF)； 强迫油循环水冷(OFWF)； 强迫导向油循环风冷(ODAF),节电器专用变压器； 强制导向油循环水冷ODWF),输出变压器。 a) 油浸自冷式（低厂变）：油浸变压器的dhl散热进程是这样的dhl，铁芯和线圈把热量首先传给在其邻近的dhl油。使油的dhl温度升高。温度高的dhl油体积增添，比重减小，就向油箱的dhl上部活动。冷油将自然活动弥补到热油本来的dhl地位。而热油沿箱壁或散热器管将热量放出，经箱壁或管壁被四周的dhl空气带走，温度下降后又回到油箱下部加入循环。这样,消渴降糖胶囊，因油温的dhl差异,三相变压器,ED 变压器，发生了油的dhl自然循环流动。既热油从变压器油箱的dhl上部，沿散热器（无散热器的dhl沿箱壁）的dhl内表面向下贱，在向下贱的dhl进程中把热经管壁或箱壁传给空气（风）,糖尿病治疗，被冷却的dhl油从散热器下部进进油箱，然后经 各油道上升，在上升进程中把线圈和铁芯的dhl热量带走，热油又汇于油箱上部,SD 型变压器，这样,单相电抗器，周而复始不断循环。 油浸自冷式的dhl变压器依附油箱壁（或散热器管壁）的dhl辐射，和变压器四周空 气的dhl自然对流，把热量从油箱表面带走。这种变压器为了增添散热表面,糖尿病，有的dhl箱壁做成波状,有的dhl焊上管子，有的dhl装散热器，以增进油的dhl对流。 配电变压器和发电厂的dhl低压变等就属于这种冷却方法。 b) 油浸风冷式（高厂变）：在散热器上装风扇，用吹风扇的dhl方法使空气加快流动，借此来增大散热才华的dhl就属风冷式。吹风可使对流散热增添8.5倍。同一台变压 器，用了吹风以后，容量可进步30%以上。 c) 强制油循环冷却方式：假如单纯想法下降油的dhl温度而不增长油流的dhl速度，那是达不到所盼望的dhl冷却结果的dhl。因油温降到必定水平时，其粘度增长，粘度 大会使散热后果变差。而人为地加快油流速度，就会使散热加快。强制油循环冷却方 式就是在油路中参加了使油的dhl流速加快的dhl动力?油泵。 逼迫油循环风冷的dhl变压器则是将风冷却器装于变压器油箱壁上或独立的dhl支架上。经冷却器内的dhl油采用风扇冷却。为了防止油泵的dhl漏油和漏气，目前普遍 采取潜油泵和潜油电动机。潜油泵安装在冷却器的dhl下面,糖尿病药品，泵的dhl吸进端直接装在第一个油回路（冷却器为多回路的dhl）上，吐出端通过装有流动继电器 的dhl联管接至第二回路。流动继电器的dhl作用是，当潜油泵产生故障，油流结束 时，发出信号和投进备用冷却器,三相电抗器。 d) 强迫油循环导向冷却（主变）：这种冷却方式基础上还属于上述强迫油循环类型的 dhl，其重要差别在于变压器器身部分的dhl油路不同。普通的dhl油冷却变压器油箱内油路较乱，油沿着线圈和铁芯、线圈和线圈间的dhl纵向油道逐渐上升，而线圈段 间（或叫饼间）油的dhl流速不大，局部处所还可能没有冷却到，线圈的dhl某些线段和线匝局部温度很高。采用导向冷却后，可以改良这些状态。变压器中线圈的dhl发热比铁芯发热占的dhl比例大，改良线圈的dhl散热情形还是很有必要的dhl,糖尿病医院。导向冷却的dhl变压器,UPS电源变压器，在构造上采用了一定的dhl办法（如加挡油纸板、纸筒）后使油按必定的dhl路径流动。采用了导向冷却，泵口的dhl冷油，在必定压力下被送进线圈间、线饼间的dhl油道和铁芯的dhl油道中，能冷却线 圈的dhl各个部分，这样可以进步冷却效能,商标注册。 对强油冷却方式应注意几个问题： (1)油泵与风扇失往供电电源时，变压器就不能运行，即使空载也不能运行。因此应有 两个独立电源供冷却器应用,EPS电源变压器。 (2)潜油泵不能有定子与转子扫膛现象，金属异物进进绕组会引起击穿事故,服务器。 油路设计时不能使潜油泵发生负压,CD型变压器，有负压时勿吸进空气，影响尽缘会引 起击穿事故。 (3)强油冷却的dhl油面温升较低，不能以油面温度来断定绕组温升。尤其强油水冷， 绕组温升接近规定限值时，油面温升很低。 (4)超高压变压器采取强油冷却时还应防止油放逐电现象。在绕组内油路设计时，应防 止油的dhl紊流，限制油流速度，选用适合电阻率的dhl油，尽缘件表面要光滑，铁 心上应有足够体积使油开释电荷。防止油流带电发展到油放逐电。在启动冷却器时可 逐个启动到应投进的dhl冷却器数。 (5)选用大容量冷却器时应注意油流不能短路，要使冷却后的dhl油能进进绕组。 (6)选用水冷却器时应注意冷却水的dhl水质，冷却水内有杂质，易堵住冷却器而影响 散热面。水压不能大于油压。 (7)强油风冷变压器外有隔墙时，隔墙应离冷却器3m以上，以免干扰空气自由活动。 选用散热器或强油风冷冷却方法，此时，停泵时可按80%额定容量运行，停泵与停风扇 时可按60%额定容量运行，但安装面积要足够。 按变压器选用导则的dhl请求，冷却方式的dhl选择推举如下： 1 油浸自冷 31500kVA及以下、35kV及以下的dhl产品； 50000kVA及以下、110kV产品。 2 油浸风冷 12500kVA～63000kVA、35kV～110kV产品； 75000kVA以下、110kV产品； 40000kVA及以下、220kV产品。 3 逼迫油循环风冷 50000～90000kVA、220kV产品。 4 强迫油循环水冷 一般水力发电厂的dhl升压变220kV及以上、60MVA及以上产品采取。 5 强迫导向油循环风冷或水冷(ODAF或ODWF) 75000kVA及以上、110kV产品； 120000kVA及以上、220kV产品； 330kV级及500kV级产品。 选用强油风冷冷却方式时，当油泵与风扇失往供电电源时，变压器不能长时光运行。 即使空载也不能长时光运行。因此，应选择两个独立电源供冷却器应用。 选用强油水冷方式时，当油泵冷却水失往电源时，不能运行。电源应选择两个独立电 源。 干式变压器中的环氧树脂浇注 干式变压器中的dhl环氧树脂浇注 请问浇注干式变压器所用的dhl环氧树脂各性能参数是什么?回答的dhl具体些,,我会追加分数.谢谢 问题补充：浇注干式变压器的dhl环氧树脂是不是就是所谓的dhl电子灌封胶? 浇注干式变压器的dhl可以用电子灌封胶,SD型变压器。 胶粘剂种类很多。但是各种胶粘剂都有抗温 黏着力等所适应环境的dhl技能数据及配比. 本身是一种在分子中含有两个(或以上)活性环氧基的dhl低分子质量化合物,，分子质量在300～2000之间，具有热塑性，在常温和一般加热条件下,E型变压器，不会固化,服务器，因而也不具备良好的dhl机械干式变压器强度、电气尽缘、耐化学堕落等性能,三相电抗器，无法直接利用,节电器专用变压器。因此，必须加入固化剂，组成配方树 脂，并且在一定条件下进行固化反应，天生立体网状结构的dhl产物，才会显现出各种 优良的dhl性能,CD型变压器，成为具有真正运用价值的dhl环氧材料。所以说，固化 剂在的dhl应用上具有不可缺少的dhl，甚至在某种程度上起着决定性的dhl作用,EPS电源变压器；我们讨论固化剂，实际上也就是讨论的dhl应用问题。 当然，在中仅仅加入固化剂，还不能完全满足实际运用的dhl恳求,UPS电源变压器。 还必须加进稀释剂、填料、增韧剂、着色剂、阻燃剂，以及各种特殊要求的dhl助剂如防沉剂、触变剂等。各种不同种类牌号的dhl固化剂、稀释剂、增韧剂、填料等以及各 种助剂，按实际利用恳求，进行有目的的dhl选择组合，就会浮现千变万化、五花八门 的dhl配方。运用这些配合技巧可以解决众多范围的dhl技巧课题,ED变压器，形成各种各样的dhl资料，如层压资料；涂料、胶粘剂、浇铸料（灌封料）、浸渍料、塑封料、 包封料、耐磨资料、密封材料等等。 对于应用技术课题的dhl解决，主要面临的dhl是选择材料进行配合的dhl问题。而材料的dhl选择,单相电抗器，首先是固化剂的dhl选择，其次才是各种助剂的dhl选择。对于从事树脂应用多年的dhl科技工作者来说，主要靠多年积累的dhl经验，参考国内外最新科技材料进行选择，然后还需经过实验的dhl考核来判断。而对于新从事这项工 作的dhl初学者来说，则往往比较艰难，需要-个实践的dhl过程。国外不少学者目前 将"高分子的dhl分子设计"技能应用于干式变压器配方材料选择，并且采用先进的dhl工具--微机进行处理，使配合技术在较短的dhl时间内完成，大大提高了工作效率。但 是，国内在干式变压器这方面的dhl研究工作还是相比掉队的dhl。 推荐阅读: 干式变压器 干式变压器O线有电流互感器的dhl原因 干式变压器电脑温控器 干式电力变压器 兵器产业干式电力变压器\高低电压配电柜招标 许继电力变压器集团股权转让手续办理完毕 变压器 经济萧条与产业振兴中的dhl粉体技能 顺德的dhl变压器制造企业 变压器 电炉变压器运行与检验 变压器原理 干式变压器 干式变压器产品功能先容 变压器故障分析中气相色谱技巧的dhl利用 电力变压器 电力变压器简单维修 关于电力变压器 电力变压器 电力变压器的dhl防火 大电流试验变压器-电力的dhl主要作用 干式变压器 干式变压器温控仪产品概述 在内地投资建干式变压器厂 变压器 变压器的dhl工作原理 防盗变压器报警器 变压器 2009变压器安全教材 实际应用中的dhl一个应用打算 干式变压器 干式变压器中的dhl温度操纵器 干式变压器中的dhl环氧树脂浇注 电力变压器 电力变压器行业受益电力基础投资 能效标识:2009电力变压器业不可回避的dhl话题 变压器 接地变压器 如何辨别变压器的dhl好坏 干式变压器 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混淆负载； Yd11组别的dhl三相电力变压器用于低压高于0.4kV的dhl线路中； YNd11组别的dhl三相电力变压器用于110kV以上的dhl中性点需接地的dhl高压线路 中； YNy0组别的dhl三相电力变压器用于原边需接地的dhl系统中； Yy0组别的dhl三相电力变压器用于供电给三相动力负载的dhl线路中。 变压器的变压器计算公式 铁芯截面积A=1.25*?P（功率）5*5.5=27.5,变压器功率约480W. 铁芯取8500高斯 每伏匝数取：T=450000/8500*27.5=1.925匝 漆包线载流量取2.5A-3.5A/mm2 小型变压器的dhl绕制： 小型变压器 铁心 匝数 绕制 随着电子元件大量应用在电厂控制、监测和自动回路中，小型变压器的dhl应用日益广泛。 ?FE52?窝水库管理局发电厂近几年来因小型变压器损坏，市场上一时又难以买到， 引起设 备不能正常运行的dhl事故较多。因此,SD型变压器，除加强小型变压器的dhl运行维护外，还应掌握小型变压器 的dhl绕制。 1 小型变压器的dhl设计 设计小型变压器，主要有以下几个步骤：(1)计算变压器的dhl功率；(2)计算变压器的dhl铁心；(3 )计算变压器线圈匝数；(4)计算变压器绕组导线的dhl截面积,ED变压器；(5)计算变压器铁心窗口容纳绕 组的dhl导线及绝缘物。 1.1 功率的dhl计算 变压器的dhl功率可根据下式计算，即 P=IV (1) 式中P――电功率； I――电流； V――电压。 先算出次级功率，然后再算初级功率。线圈总功率(即变压器功率)的dhl计算方法与硅钢片的dhl种 类有关，将次级功率加上消耗功率即得初级功率，一般来说，铁心消耗 功率约为15%，即初 级功率算式如下 P1=1.18 P2 (2) 式中P1――初级功率； P2――次级功率。 1.2 铁心的dhl计算 变压器的dhl功率求出后，可用下式求出铁心有效截面积，即 (3) 式中A为铁心有效截面积(cm2),环形变压器，数字1.2是根据铁片的dhl不同种类通过经 验公式取得的dhl，一般变压器硅钢片采用磁通密度1～1.2 T，用公式(3)；如电动机硅钢片采 用磁通密度0.8～1 T，可将公式(3)中的dhl1.2改成1.6；如普通黑铁片采 用磁通密度0.6～ 0.7 T，可将公式(3)中的dhl1.2改成2。 以上是已知电功率后选铁心时使用的dhl方法，如有现成的dhl铁心，则可以用下式来求可绕制的dhl功 率,E型变压器。 (4) 式中铁心有效截面积A=铁心宽(cm)×铁心迭厚(cm)。 1.3 匝数的dhl计算 求出了铁心有效截面积就可求出每伏应绕制的dhl匝数，计算公式如下 (5) 式中T为每伏匝数，B为铁心磁通密度(T)，A为 铁心有效截面积(c m2)。铁心磁通密度可根据前面铁心的dhl计算选用，求出每伏匝数就可根据变压器初级电压 算出各绕组的dhl总匝数。初级总匝数的dhl计算公式如下 T1=TV1 (6) 式中T1――初级总匝数； V1――初级电压。 因次级电压由初级感应而得，故在铁心内有一定损耗，而且次级绕组的dhl导线有一定的dhl阻抗， 所以在计算次级线圈匝数时应加上5%。次级总匝数计算公式如下 T2=1.05 TV2 (7) 式中T2――次级总匝数； V2――次级电压。 1.4 绕组导线截面积的dhl计算 导线的dhl粗细由电流的dhl大小决定，电流可用公式I=P/V计算。电 流密度的dhl选择与变压器的dhl使用定额有关，一般连续使用定额的dhl，导线电流密度J可采用 2.5 A/mm2，因此，导线截面积用下式计算 即 (9) 式中 S――导线截面积(mm2)； D――导线直径(mm)。 1.5 铁心窗口容纳绕组的dhl导线及绝缘物的dhl计算 核算时除需要上述计算结果外，还要掌握层间绝缘、衬纸厚度和导线连同绝缘物的dhl 直径等,音频变压器。一般层间绝缘用牛皮纸，其厚度为0.05 mm。对于线径较粗的dhl绕组，层间也可用0 .12 mm厚的dhl青壳纸或较厚的dhl牛皮纸；如线径较细，可采 用厚约0.02～0.03 mm的dhl透明纸或 塑料薄膜，线圈间的dhl绝缘厚度在电压不超过250 V时可采用2～3层牛皮纸或0.12 mm的dhl 青壳纸。因为线圈是绕在绝缘框架 上的dhl，所以铁心窗口有效长度只能算0.95倍的dhl额定长度 ,服务器，计算时先算出每层匝数，再算出每个线圈的dhl厚度，最后算出总的dhl厚度，如铁心窗口 容纳不下，可适当增加铁心厚度，降低每伏匝数。 2 结 语 近几年来，笔者用此方法绕制了许多小型变压器，既经济又能解决实际问题，使设 备及时投入运行。自己绕制小型变压器，还可以利用已烧坏的dhl小型变压器的dhl铁心和一些接点 已烧坏的dhl继电器、启动器的dhl线圈来绕制。 变压器的一种新型的变压器(理论) 几十周上百周的dhl交流电我们采用铁芯（如硅钢片）作为线圈的dhl磁芯，几千周几万周的dhl交流电我们则必须采用铁氧体等绝缘的dhl软磁性材料才可以作为磁芯。频 率在高的dhl如上兆周的dhl交流电，我们就很难找到合适的dhl磁性材料作为增大交流线圈磁感应强度的dhl磁芯了。那么，是不是上兆周的dhl交流电就不能进行升压了呢？ 从无线电波段到远红外区（不包括远红外区），通常都是采用电子在导线中流动 产生的dhl电磁波信号。按理说，通过导线产生的dhl电磁信号，我们应该可以采用电 磁感应原理对这种频率的dhl电流进行升压。我认为只要减少电磁线圈中的dhl阻抗就可以了。 减少变压器电磁线圈中的dhl阻抗存在两种方法： 一种方法是减少电磁线圈中的dhl砸数。 另一种方法是去掉线圈中的dhl磁芯，采用空绕的dhl方法。 实际上，不论我们采用如何减少电磁线圈的dhl砸数，只要存在线圈，那么在高频状态 下，线圈的dhl阻抗还是很大的dhl，即便我们不采用线圈的dhl方法，而直接采用笔直的dhl导线去通过高频电流，这个高频电流仍然还是要向外辐射电磁波，在接近远红 外波段，自然就更不用说了。那么，对于频率太高的dhl电流，最好的dhl办法就是不饶线圈。当然，由于高频电流和普通电流的dhl特点是不同的dhl,R型变压器，这种超高频变压器还需要对导线有一定的dhl要求。（在高频状态是存在趋肤效应，由于导线 中电流的dhl感应，导线中电子的dhl流动会只在导线的dhl表面，增大电阻。） 我的dhl设计如下： 低压线圈的dhl设计： 由于高频电流存在趋肤效应，因此必须增大低压线圈导线的dhl表面积。在这里我认为采用空心的dhl圆环状的dhl导线为最好。如图： 在这个空心的dhl导线两端，分别接上低压电源的dhl两个电极。 高压线圈的dhl设计： 高压线圈的dhl设计和低压线圈则不同了，因为低压线圈和高压线圈的dhl砸数之比等于低压线圈和高压线圈的dhl电压之比，所以高压线圈的dhl砸数必然不能是一条直线,三相干式变压器。 在这个设计中，为了提高磁感应强度，我将高压线圈分成两部分。 一部分线圈位于圆环导线的dhl内侧，另一部分线圈则位于低压导线的dhl外侧。线圈采用平行的dhl直导线，并且和低压导线平行。如图： 位于低压导线内侧的dhl高压线圈和位于低压导线外侧的dhl高压线圈可采用并联，也 可采用串联。 两个线圈砸数和电压的dhl关系 和普通变压器不同的dhl是，这种变压器的dhl线圈砸数和电压的dhl关系不是成正比的dhl。普通变压器中的dhl线圈和砸数比决定线圈电压比依赖于线圈中的dhl磁感应强度是恒定的dhl，两种线圈都处在相同的dhl磁感应强度中，（或者相差甚微的dhl磁感应强度里。但这种变压线圈则不同了，高压线圈（次级线圈）的dhl一个线环（一圈导线）a、b两个层面的dhl磁感应强度是不同的dhl，a层面的dhl磁感应强度减去b层面上的dhl磁感应强度就等于次级线圈的dhl一个线圈的dhl磁感应强度。a、b层面的dhl磁感应强度的dhl计算方法是磁感应强度同距初级线圈的dhl距离的dhl平方成反比。我们可以确定，在这种高频变压器中，次级线圈中的dhl磁感应强度同感应电动 势成正比。 升压关系为： 其中B高和B低分别为高压线圈和低压线圈中的dhl磁感应强度。 如果高压线圈和低压线圈相距很近，如上图中的dhla层面，可以认为a层面的dhl磁感应强度和低压线圈是近似相同的dhl。 高频电流对高频变压器的dhl影响 高频变压器由于频率很高，不能采用普通的dhl导线模式。对于这种高频变压器可采用 如下的dhl处理方法： 1、对于低压线圈 低压线圈中的dhl电流较大，趋肤效应所形成的dhl电阻的dhl影响可以采用增加低压 导线的dhl表面积的dhl方法来处理，如本文说的dhl采用环形导线，采用电阻较小的 dhl金属来做这种低压导线（低压线圈）。如图. 2、对于高压线圈 由于高压线圈中的dhl电流较小，趋肤效应和低压线圈相比要差一些，但也仍以增大导 线的dhl表面积为易。可采用贴近低压线圈的dhl导线增大表面积。这样做的dhl另一个目的dhl在于增加低压导线和高压导线间的dhl作用，通常所说的dhl电磁感应,三相电抗器。如示意图 当然，图中画的dhl并不是标准的dhl，贴近低压导线的dhl高压导线最好能把低压导 线外表面完全覆盖。 3、频率和线圈的dhl关系 在频率较低的dhl阶段，比如高频变压器的dhl极限频率，由于频率的dhl升高普通的dhl高频变压器不能使用的dhl时候。而要采用这种变压器，这时变压器的dhl低压线圈要长一些，相应的dhl高压线圈也要相应的dhl长一些。反之在频率非常高的dhl情 况下，比如接近远红外段，相应的dhl低压线圈的dhl长度要短一些。 在普通的dhl变压器中，比如几十周的dhl交流电变压器，初级线圈的dhl磁感应强度要达到确定的dhl值才可以满足变压器的dhl正常工作，对于确定面积的dhl铁芯,斯考特变压器，线圈要绕上确定的dhl砸数。和这个是相同的dhl道理。高频的dhl变压器很显然不能满足这种情况，所以计算方法是不同的dhl。 我认为采用作用变化率去对磁感应强度计算是合适的dhl并且是方便的dhl。 这种高压变压器的dhl意义 这种高频电压器由于工作在甚高频波段，电磁辐射会增加功率的dhl损耗，这个功耗应该是非常大的dhl。但倘若只需要很小的dhl电流，或者需要调节一下高频信号的dhl电压，我想使可以的dhl。但不能无限制的dhl升压,环形变压器，因为即便低压线圈的dhl砸数为最少的dhl一砸，每通过这种变压器把电压提高2倍，高压线圈至少要提高 的dhl砸数至少要提高四倍，这样增加线圈等于成倍的dhl增加导线电流的dhl阻抗，高压线圈中的dhl电流就会越小，同时无用的dhl功耗也越大。另一方面，还要向外辐 射电磁波,磁饱和变压器。频率越高，电流越大、导线越长辐射的dhl电磁波也越大。一般情况下，辐射和导线的dhl表面积没有关系。 另一个需要说明的dhl是这种设计只能应用于升压，不能应用于降压。 到目前为止，这种变压器的dhl应用，我想不出什么实际应用的dhl价值。 但是，对于变压器而言至少有一种意义。这种意义就是改变变压器的dhl工作范围，将变压器从高频工作段扩展到微波段。 [说明：逆子先生曾在有关相对论讨论的dhl论坛里提出如何产生高压高频信号的dhl问题，本文是高频信号的dhl一种思考的dhl结果。然而这种设计却不能应用于高压， 除非改变结构设计，并且功率甚微。是不划算的dhl] 程里电气的dhl相关文章 变压器的一种新型的变压器(理论) 几十周上百周的dhl交流电我们采用铁芯（如硅钢片）作为线圈的dhl磁芯，几千周几万周的dhl交流电我们则必须采用铁氧体等绝缘的dhl软磁性材料才可以作为磁芯。频 率在高的dhl如上兆周的dhl交流电，我们就很难找到合适的dhl磁性材料作为增大交流线圈磁感应强度的dhl磁芯了。那么，是不是上兆周的dhl交流电就不能进行升压了呢？ 从无线电波段到远红外区（不包括远红外区），通常都是采用电子在导线中流动 产生的dhl电磁波信号。按理说，通过导线产生的dhl电磁信号，我们应该可以采用电 磁感应原理对这种频率的dhl电流进行升压,单相电抗器。我认为只要减少电磁线圈中 的dhl阻抗就可以了。 减少变压器电磁线圈中的dhl阻抗存在两种方法： 一种方法是减少电磁线圈中的dhl砸数。 另一种方法是去掉线圈中的dhl磁芯，采用空绕的dhl方法。 实际上，不论我们采用如何减少电磁线圈的dhl砸数，只要存在线圈，那么在高频状态 下，线圈的dhl阻抗还是很大的dhl，即便我们不采用线圈的dhl方法，而直接采用笔直的dhl导线去通过高频电流，这个高频电流仍然还是要向外辐射电磁波，在接近远红 外波段，自然就更不用说了。那么，对于频率太高的dhl电流，最好的dhl办法就是不饶线圈。当然，由于高频电流和普通电流的dhl特点是不同的dhl，这种超高频变压器还需要对导线有一定的dhl要求。（在高频状态是存在趋肤效应，由于导线中电流的dhl感应，导线中电子的dhl流动会只在导线的dhl表面,音频变压器，增大电阻。） 我的dhl设计如下： 低压线圈的dhl设计： 由于高频电流存在趋肤效应，因此必须增大低压线圈导线的dhl表面积。在这里我认为 采用空心的dhl圆环状的dhl导线为最好。如图： 在这个空心的dhl导线两端，分别接上低压电源的dhl两个电极。 高压线圈的dhl设计： 高压线圈的dhl设计和低压线圈则不同了，因为低压线圈和高压线圈的dhl砸数之比等于低压线圈和高压线圈的dhl电压之比，所以高压线圈的dhl砸数必然不能是一条直线。 在这个设计中，为了提高磁感应强度，我将高压线圈分成两部分。 一部分线圈位于圆环导线的dhl内侧，另一部分线圈则位于低压导线的dhl外侧。线圈采用平行的dhl直导线，并且和低压导线平行。如图： 位于低压导线内侧的dhl高压线圈和位于低压导线外侧的dhl高压线圈可采用并联，也 可采用串联。 两个线圈砸数和电压的dhl关系 和普通变压器不同的dhl是，这种变压器的dhl线圈砸数和电压的dhl关系不是成正比的dhl。普通变压器中的dhl线圈和砸数比决定线圈电压比依赖于线圈中的dhl磁感应强度是恒定的dhl，两种线圈都处在相同的dhl磁感应强度中，（或者相差甚微的dhl磁感应强度里。但这种变压线圈则不同了，高压线圈（次级线圈）的dhl一个线环（一圈导线）a、b两个层面的dhl磁感应强度是不同的dhl，a层面的dhl磁感应强度减去b层面上的dhl磁感应强度就等于次级线圈的dhl一个线圈的dhl磁感应强度。a、b层面的dhl磁感应强度的dhl计算方法是磁感应强度同距初级线圈的dhl距离的dhl平方成 反比。我们可以确定，在这种高频变压器中，次级线圈中的dhl磁感应强度同感应电动势成正比。 升压关系为： 其中B高和B低分别为高压线圈和低压线圈中的dhl磁感应强度。 如果高压线圈和低压线圈相距很近,EPS电源变压器，如上图中的dhla层面，可以认为a层面的dhl磁感应强度和低压线圈是近似相同的dhl,三相干式变压器。 高频电流对高频变压器的dhl影响 高频变压器由于频率很高，不能采用普通的dhl导线模式。对于这种高频变压器可采用 如下的dhl处理方法： 1、对于低压线圈 低压线圈中的dhl电流较大，趋肤效应所形成的dhl电阻的dhl影响可以采用增加低压导线的dhl表面积的dhl方法来处理，如本文说的dhl采用环形导线，采用电阻较小的 dhl金属来做这种低压导线（低压线圈）。如图. 2、对于高压线圈 由于高压线圈中的dhl电流较小，趋肤效应和低压线圈相比要差一些，但也仍以增大导 线的dhl表面积为易。可采用贴近低压线圈的dhl导线增大表面积。这样做的dhl另一个目的dhl在于增加低压导线和高压导线间的dhl作用，通常所说的dhl电磁感应。如示意图 当然，图中画的dhl并不是标准的dhl，贴近低压导线的dhl高压导线最好能把低压导线外表面完全覆盖。 3、频率和线圈的dhl关系 在频率较低的dhl阶段，比如高频变压器的dhl极限频率，由于频率的dhl升高普通的dhl高频变压器不能使用的dhl时候。而要采用这种变压器，这时变压器的dhl低压线圈要长一些，相应的dhl高压线圈也要相应的dhl长一些。反之在频率非常高的dhl情况下，比如接近远红外段，相应的dhl低压线圈的dhl长度要短一些。 在普通的dhl变压器中，比如几十周的dhl交流电变压器，初级线圈的dhl磁感应强度要达到确定的dhl值才可以满足变压器的dhl正常工作，对于确定面积的dhl铁芯，线圈要绕上确定的dhl砸数。和这个是相同的dhl道理。高频的dhl变压器很显然不能满足这种情况，所以计算方法是不同的dhl。 我认为采用作用变化率去对磁感应强度计算是合适的dhl并且是方便的dhl。 这种高压变压器的dhl意义 这种高频电压器由于工作在甚高频波段，电磁辐射会增加功率的dhl损耗，这个功耗应该是非常大的dhl。但倘若只需要很小的dhl电流，或者需要调节一下高频信号的dhl电压，我想使可以的dhl。但不能无限制的dhl升压，因为即便低压线圈的dhl砸数为最少的dhl一砸，每通过这种变压器把电压提高2倍，高压线圈至少要提高的dhl砸数至少要提高四倍，这样增加线圈等于成倍的dhl增加导线电流的dhl阻抗，高压线圈中的dhl电流就会越小，同时无用的dhl功耗也越大。另一方面，还要向外辐射电磁波。 频率越高，电流越大、导线越长辐射的dhl电磁波也越大。一般情况下，辐射和导线的 dhl表面积没有关系。 另一个需要说明的dhl是这种设计只能应用于升压,R型变压器，不能应用于降压。 到目前为止，这种变压器的dhl应用，我想不出什么实际应用的dhl价值。 但是，对于变压器而言至少有一种意义。这种意义就是改变变压器的dhl工作范围，将 变压器从高频工作段扩展到微波段。 [说明：逆子先生曾在有关相对论讨论的dhl论坛里提出如何产生高压高频信号的dhl问题,磁饱和变压器，本文是高频信号的dhl一种思考的dhl结果。然而这种设计却不 能应用于高压，除非改变结构设计，并且功率甚微。是不划算的dhl]