湛江万象金沙湾新城碧海园高支模方案

湛江万象金沙湾新城碧海园高支模方案 模板#工程#方案 一、工程概况 湛江万象金沙湾新城碧海园是由十栋7层、三栋11层和四栋6层以及一栋26层住宅组成小区。框架、框剪结构，框架梁截面有200,300×500,1000，跨度分别有5.85m、6.2m、7.1m、8.0m等;小区门楼梁跨9.2m。 二、高支模工程 本小区工程最大层高在在1—2栋门楼，高10.65m、跨度9.2m，梁截面尺寸最大300×800，其余各栋层高及梁截面分别有:12栋最大梁截面350×1000、层高5m、跨度最大8m;21栋:最大梁截面250×700、层高5.2m、跨度6.2m。按规定凡层高超过4.5m的楼层必须采用高支模系列进行满堂红施工。 1、顶架搭设方案及验算 1) 本工程拟采用Ф48×3.5扣件式钢管作模板支撑、钢管材料用 2A3号钢，f=215N/mm,钢管外径D=48mm，钢管内径d=41mm，截面抵 3344抗矩W=5.08×10mm,回转半径i=15.8mm,截面惯性矩I=12.19×10mm, 52弹性模量E=2.06×10N/mm。钢管重量为38N/m、旋转扣件重量度14.5N/个,对接扣件重量18.5N/个、直角扣件重量13.5N/个。 2) 搭设方案 本工程拟在梁下设双支顶,纵向间距600mm，楼板下支顶采用纵横间距为1200mm×1200mm，1220×2400×18厚胶合板作为木模，50×50、60×90、80×100马尾松木枋及Ф48×3.5钢管作为骨架,详见附图。 3) 荷载计算(以层高5m，梁截面为400×1100mm，楼板厚为150mm 以及层高10.65m，梁截面为300×800mm，楼板厚为150mm为例)。 框架梁支顶荷载计算 a框架梁混凝土重 1.2×24×0.4×0.6=6.92KN/m b现浇楼板钢筋自重 1.2×1.1×0.4×0.6=0.32KN/m c框架梁钢筋自重 1.2×1.5×1.1×0.6=1.19KN/m d模板自重 1.2×0.5×0.6 =0.36KN/m e施工人员及设备荷载(计算顶架时用) 1.4×2.5×0.6=2.1KN/m f钢管支架自重(一支顶内) 钢管立杆 5.5×38=2.9N 钢管横杆 (0.6+0.6)×5×38=228N 钢管斜撑 1.2×1.414×2×38=129N 旋转扣件 10×14.5=145N 1.2×Σ=1.2×711=853.2N (计算简图) 12.09KN/m 400 3.91KN/m A B 600 600 600 N= N=(3.19×1.8+12.09×0.3)/2=5.333kN=5333N AB ΣN=5333+853.2=6186.2N 总 2)楼板支顶荷载计算 a现浇楼板重 1.2×24×0.14×1.2×1.2=6.22KN b模板自重 1.2×0.5×1.2×1.2=0.86KN c楼板钢筋自重 1.2×1.1×1.2×1.2×0.15=0.285KN d施工人员及设备荷载 1.4×1.0×1.2×1.2=2.02KN Σ=9.39KN e钢管支架自重(一支顶内) 钢管立杆 1.2×5.5×38=2.9N 钢管横杆 1.2×(1.2+1.2)×5×38=547N 钢扣件重 1.2×10×14.5=174N Σ=972N ΣN=9390+972=10362N 总 (4)每支顶承载能力的验算: 从荷载计算可知,每根立柱支顶承受荷载为6186.2N，楼板为10362N，若验算楼板下立柱的承载力足够，则框架梁、次梁等立柱支顶的载力也满足。故只验算楼板下支顶。 拟大本工程中5m层高及16.5m层高设四道和七道纵横水平钢管连杆，即步距为1500mm。 仅验算最下一步支顶承载力: N=10362(N) L=1500mm D=48mm d=41mm 244A=489mm I=12.19×10mm i=15.8mm 523E=53mm E=2.06×10N/mm W I=5.08×10mm 0x λ =L/i=94.94 M= N.e=10362×53=549186(N.mm) xx0 根据λ =94.94 查《纲结构设计规范》附表3.2,得Ф=0.587。按有xx 关规定取等效弯矩系数β=1.0截面塑性发展系数γ=1.15则欧拉临界mxx 力: 22252N=πEA/λ=3.14×2.06×10×489/94.94=110188.66(N) EXx 根据压弯杆的稳定: N βmx.Mx + ?f ФxA γ.W(1-0.8N) x1X Nx E 10360 1.0×549080 + 30.587×489 1.15×5.08×10×(1-0.8×10360) 110188.66 22=36.09，101.63=137.72N/mm,f=215N/ mm 满足要求。 2、模板方案及验算 (1)经查《混凝土模板用胶合板》(ZBB70006-88)得胶合板性质: 322弹性模量E=3.5×10N/mm，静弯曲强度f=25N/mm,取设计强度 23fm=12.5N/mm计算。胶合板自重8KN/ m。查《建筑施工手册》(第三版) 得马尾松的强度设计等级为TC13，设计强度和弹性模量如下: 22fc=12N/mm(顺纹抗压) fv=1.5N/mm(顺纹抗剪) 22fm=13 N/mm(抗弯) E= 10000N/mm(弹性模量) (2)梁模板(以300×700为例) 1)底模验算 ? 抗弯强度验算 a荷载计算 底模自重 : 1.2×8×0.018×0.30=0.05kN/m 混凝土自重 : 1.2×0.3×0.7×24=6.05kN/m 钢筋自重: 1.2×0.3×0.7×1.5=0.38kN/m 振捣混凝土荷载: 1.4×0.3×2=0.84kN/m q=7.32kN/m (沿梁长每米) 1 乘以折减系数0.9 则q×0.9=7.32×0.9=6.59kN/m b抗弯承载力验算 底模下的50×50木枋跨度L=300mm,60×90木枋间距为500mm,以单跨梁计算。其计算简图如下: q=24.7kN/m A B 300 1 1 22 则M= qL= ×24.7×300=277875N?m 8 8 M 277875×6 277875×6 则σ= = = 22 W bh 1000×18 22=5.15N/mm,fm=12.5N/ mm 满足要求。 ? 挠度验算 a荷载计算: 根据以上荷载计算,不包括振捣混凝土荷载;又根据《建筑结构可 靠度设计统一标准》(GB50068-2001)和《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定，不考虑荷载分项系数，则q=20.53kN/m，乘2 以折减系数q=0.9，q=18.48kN/m。 2 b挠度验算: 44 5qL 5×18.48×300×12 σ= = 3384I 384×3500×1000×18 =1.15mm,[ω]= 1 = 300 =1.2mm 250 250 满足要求。 ? 抗剪强度验算(略) 2) 梁下木楞验算 ? 梁下50×50木楞 根据以上荷载计算,V= V=1/2qL=0.5×24.7×300=3705N,则 BA R=2V=2×3705=7410N,化为线荷q=7410N/1000=7.41N/mm。 BB b抗弯承载力验算 据50×50木枋下的木椤间距为500mm，是个等跨连续梁，考虑木材长度有限，按四等跨计算，简图如下: q =7.4N/mm 500 500 500 500 按最不利荷载布置，查得、结构静力计算表得:弯跨系数K=0.107,M剪力系数K=0.607,挠度系数K=0.632则 VW 22M=KL=0.107×7.41×500=198217.5N?m Mq M 198217.5×6 22σ= = =9.51 N/mm,fV=13N/ mm 2 W 50×50 满足要求。 c 抗剪强度验算 V=KqL=0.607×7.41×500=2248.9N V 3V 3×2248.9 22π= = =1.35N/mm,fV=1.5N/ mm 2bh 2×50×50 满足要求。 d 挠度验算 44 qL 7.41×500×12 ω=K = 0.632 × W3384I 100×10000×50×50 L 500 =0.56mm,[ω]= = =2mm 250 250 满足要求。 ? 梁下60×90木枋 根据以上荷载计算,集中荷载: 1 P= qL = 0.5×24.7×300=3705N 2 其计算简图如下: P P 150 300 150 a抗弯承载力验算: M=Pa=3705×150=55575N?mm max M 555750×6 22σ= = =6.86N/mm,fm=13N/mm 2 w 60×90 满足要求 b抗剪强度验算 V=P=3705N 3V 2×3705 22τ= = =1.03N/mm,fm=1.5N/mm w 2×60×90 满足要求 c挠度验算 22 PaL [3-4( a )] ω= 24EI L 22 23705×150×600×12 150= × ( 3,4× ) 3 2 24×10000×60×90 600 L 600 = 0.63mm[ω] = =2.4mm 250 250 满足要求 3) 梁下钢楞验算 本工程拟采用υ48×3.5钢管作大楞，根据木楞传来的集中荷载 P=3705N，按简支梁计算。 a抗弯承载力验算 600 1 1 M= PL = ×3705×600=555750N.m 4 4 满足要求 b挠度验算 33 PL 3705×600 ω= = =0.66mm,[ω] 5448EL 48×2.06×10×12.190×10 L 600 = = =2.4mm 250 250 满足要求 4) 梁侧模侧压力及对拉螺栓的设置及验算 本工程拟在梁高适当位置(侧压力合力点处)设一道M12对拉螺栓。 P0=2.52KN/m N Ph=12.89KN/m 假设T=30?，β=1.2，β=1.0 V=2m/h 则: 12 荷载计算 ? 侧压力: 1/2F=0.22γιββV 1CC12 2 =0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.0×2=39.82KN/m 2F=0γH=24×0.8=19.2KN/m 1C 2 取两者较小值，即F=19.2KN/m2 2 乘以分项系数,得F=19.2×1.2,23.04KN/m2 2乘以折减系数0.9，得F=23.04×0.9=20.74KN/m 2振捣混凝土时产生的荷载: 4KN/m 2乘以分项系数，得4×1.4=5.6KN/m 2乘以折减系数0.9，得F′=5.6×0.9=5.04KN/m 根据对拉螺栓及立档间距为500mm的条件，则线荷载为: q=0.5F=0.5×20.74=10.37KN/m q′=0.5 F′=0.5×5.04=2.52KN/m 则P= q′=2.52KN/m P=q= q′=12.89KN/m 0h 合力:N=1/2(P+P)h=1/2×(2.52+12.89) ×0.7=5.394KN 0h 合力作用点: Z=1/3×(2P+P)/(P+P)×h=1/3×(2×2.52+12.89)/(2.52+12.89)×0.7 10h0h =0.271m ? 对拉螺栓验算 根据以上荷载计算，对拉螺栓的拉力 N=5.39KN=5394N 对拉螺栓的应力: N 5394 22σ= = =70.97N/mm,170N/mm A 76 满足要求 (3) 楼板模板 ? 楼板胶合板验算 a 荷载计算 现浇楼板重 1.2×24×0.14×1.2=5.18KN/m 模板自重 1.2×0.5×1.2=0.72KN/m 楼板钢筋自重 1.2×1.1×0.14×1.2=0.24KN/m 合计 q=6.14KN/m 1 乘以折减系数 0.9 q=0.9q1=0.9×24×6.14=5.53KN/m (4) 施工人员及施工设备荷载2.5KN (因集中荷载弯距值较大) b抗弯强度验算 根据荷载计算 q=5.53KN/m p=2.5KN 其计算得图如下: P=2.5KN q=1.85KN/m 400 22M=1/4PL+1/8ql=1/4×2500×400+1/8×5.53×400=360600N.mm N 360600×6 22σ= = =5.56N/mm,12.5N/mm 2 A 1200×18 满足要求。 c挠度验算 根据以上荷载计算，按荷载组合和有关规定，不包括振捣混凝土荷载和不考虑荷载分项系数，则q=4.61KN/mm 其计算简图如下: q=4.61KN/m 400 4 4 5ql 5×4.61×400×12 ω= = J =0.75mm 3 384EI 384×3500×1200×18 L 400 [ω]= = =1.6mm q=4.61KN/m 250 250 满足要求 400 ? 楼板下小楞验算 本工程拟采用80×100马尾松木枋，间距400mm。 a荷载计算 现浇楼板重 1.2×24×0.15×0.4=1.73KN/m 模板自重 1.2×0.5×0.4=0.24KN/m 楼板钢筋自重 1.2×1.1×0.15×0.4=0.08KN/m 合计 q=2.05KN/m 1 乘以折减系数0.9 q=0.9 q=0.9×2.05=1.85KN/m 1 施工人员及施工设备荷载2.5KN(因集中荷载弯矩值较大) b抗弯强度验算 根据荷载计算得 P=2.5KN q=1.85KN/m 其计算同简图如下: p=2.5KN q=1.85KN/m 1200 22M=1/4PL+1/8qL=1/4×2500×1200+1/8×1.85×1200=1083000N.m M 1083000×6 22σ= = =8.12N/mm,fm=13N/mm 2 w 80×100 满足要求 c抗剪强度验算 V=1/2P+1/2qL=1/4×2500+1/2×1.85×1200=2360N 3V 3×2360 22τ= = =0.44N/mm,fv=1.5N/mm 2bh 2×80×100 满足要求 d挠度验算 根据荷载组合要求，不考虑施工人员及施工设备荷载，则 44 5qL 5×1.85×1200×12 ω= + =0.75mm,[ω] 3348EL 348×10000×80×100 L 1200 = = =4.8mm 250 250 满足要求 ? 楼板下大楞验算 本工程拟采用υ48×3.5钢管作大楞，间距1200mm，咽跨中增设斜撑作支撑点，详见大样图。 a抗弯强度验算 2根据小楞传来的集中荷载 P=2220N，及活荷载为1.5KN/m,则q=1.4×1.5×1.2=2.52KN/m 其计算简图如下: p=2.5KN q=2.52KN/m 600 600 22则 M= 0.188PL+0.125ql=0.188×2220×600+0.125×2.52×600 =363816N.mm 满足要求 b挠度验算 根据荷载组合要求，不考虑人员及施工设备荷载分项系数1.2，则小楞传来的集中荷载P=2220/1.2=1850N。 33 0.911PL 1850×600 ω= + =0.14mm,[ω] 54100EL 100×2.06×10×12.19×10 L 600 = = =2.4mm 250 250 满足要求 c扣件抗滑能力验算 R=R=0.312P+0.375qL=0.312×2220+0.375×2.52×600=1260N AC R=1.376P+1.25qL=1.376×2220+1.25×2.52×600=4944.7N B 取N=2R=1260×2220+0.375×2=2520N=2.52KN,[N]=6KN A 满足要求。 3、扣件钢管支架搭设与拆除要求。 (1)确保地面承载力，顶架搭设施工前，先分层夯实碾实内地台，压实度?90%，并浇捣C10砼，厚100mm。 (2)所有支顶，剪刀撑以及水平连杆均用υ48×3.5钢管，并用钢扣件连接，拧紧力矩应达40N?m，两相邻立杆接头不得在同步跨内，两相邻立杆接头在高度方向要错开一步距，并避开在步距中部对接，使其接近交节点处。钢管搭接应用对接扣件(见附图所示)。 (3)剪刀撑与地面宜成45?~60?角交叉，剪刀撑接长搭接长度不少于1m，并用不少于2个旋转扣固定，且搭至梁底，以上部位亦用，扣件连接所有接近竖向或水平钢管，切勿遗漏。(见附图)。 (4)顶架与浇制好的钢筋砼柱锚固可采用短钢管用扣件构成柱箍再与顶架连接紧。(见附图) (5)为了保证顶架间距位置的准确性，要求在浇毕的地骨砼地面上弹线定位。 (6)本方案计算只作制订顶架搭设的依据，必须根据工程及工地实际用料情况加以复核，不符合要求时应采取加固措施。 (7)实际搭设顶架时，应用“交底卡”说明(加附图)向施工人员交底，并经常深入现场检查督促。 (8)拆卸作业按搭设作业的相反程序进行，并应特别注意以下几点: 1)拆除顺利应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业; 2)所有连墙(柱)件应随顶架逐层拆除，严禁先将连墙(柱)件整层或数层拆除后再拆除顶架; 3)连墙件件待其上部杆件拆除完毕(伸上来的立杆除外)后才能松开拆去; 4)松去扣件的平杆件应随即撤下，不得松挂在架上; 5)拆除长杆时应两人协同作业，以避免单人作业时的闪失事故; (9)高支模施工管理措施: 1)明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的质安管理工作; 2)安全责任人应在高支模搭设、拆除和砼浇筑前向作业人员进行安全技术交底; 3)支撑分段或整体搭设安装完毕，经企业技术和安全负责人主持分段或整体验收合格后方能进行钢筋安装; 4)高支撑施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下; 5)高支模搭设、拆除和浇筑砼体期间，无关人员不得进入支撑底下，并由安全员在现场监护; 6)砼浇筑时，应派安全员专职观察模板及其他支撑系统的变形情况， 并由安全员在现场监护。 4、模板的安装要求及拆除。 (1)模板的安装要求 对模板及支撑系统的基本要求是: 1)保证结构件各部分的形状、尺寸和相互间位置的正确性。 2)具有足够的强度、刚度和稳定性。能承受本身自重及钢筋、浇捣混凝土的重量和侧压力，以及在施工中产生的其他荷载。 3)装拆方便，能多次周转使用。 4)模板拼缝严密、不漏浆。 5)所用木料受潮后不易变形。 6)支撑必须安装在坚实的地基上，并有足够的支撑面积，以保证所浇筑的结构不致发生下沉。 7)节约材料。 8)现浇钢筋混凝土梁、板、当跨度等于或大于4m时，模板应起拱;当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长的1/1000~3/1000。 (2)模板的拆除 模板的拆除应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)的有关规定。 5、脚手架工程 外脚手架根据主体的平面和结合公司的实际情况出发，裙楼部分以下朦胧要用习惯做法，从原地搭起，塔楼部分采用分段拉撑式扣件脚手架，参见附图施工，脚手架外排外向立杆顶均用竹芭进行封闭，以缓和 本高层建筑施工场相对狭小的矛盾，确保安全。裙房外脚手架应按楼层搭设上人道以利通行。具体搭设要求按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)执行。 (1)搭设方案 根据建筑物特点，南北向外架由地面向上搭设，东西向外架由裙楼屋面向上搭设，同时采取卸荷措施。详见附图。 (2)搭设与拆除 钢管的搭设顺序为立杆?小横杆?大横杆?剪力撑?脚手板?栏杆。在步架立杆、大横杆、小横杆和剪力撑绑扎完成后，方可架设竹芭脚手板，并用双股18号铁线绑扎牢固，所有杆件连接均需用扣件，每个节点扣件的螺丝帽要拧紧，脚手架搭设立横一竖直。立杆、大横杆的接头分别相互错开，不得在同一个水平面内。立杆底部纵向、横向均需注意扎好扫地杆。立杆的垂直偏差不大于H/400。测量人员应进行观测。 拆除顺序与搭设时正好相反，从上到下进行一步一清，不准采用踏步式拆除做法。纵向剪力撑应先拆中间扣，然后拆两头扣，由中间操作人员向下递杆子。拆除前应将脚手架存留的材料、杂物等清除干净。严禁高空抛掷。无论是搭设，还是拆除，一个步架的工序未完成，或铅丝、扣件已松开，则不得中途停止，留下隐患。 (3)标准步架及其附墙 脚手架的标准步架见图示，在大横杆铺设竹芭脚手板，并用铁丝在关键部位绑扎，外排立杆1000mm高处设安全栏杆，脚手架外侧1000mm用竹芭密封安全防护，1000至1800高处挂满20×20小眼安全网，使整 个脚手架系统在为一个封闭的整体。 脚手架内侧大横杆一建筑物之间的空隙，间隔2~3层楼封闭，以防高空坠落物的打击。其做法是采用破旧胶合板模板通长布置，按靠墙侧用水泥钢钉钉牢，再与大横杆扎牢。 外用电梯、高速架的出入口位置、运转平台的位置的立杆设置双立杆，横向加设剪力撑，并用安全网封闭。 脚手架的附墙在水平方向每6米、竖向距离每层楼层设置一个拉撑点，各点花形相错布置。具体做法是在现浇钢筋砼结构上按上述尺寸埋设预埋件，然后用连接角钢100×63×10mm，一端与埋件焊接，另一端与连接短管用螺栓即可。 (4)安全措施及规定 1)材质要求 ? 采用外径υ48mm、壁厚3.5mm的钢管，立杆和大横长度4~6.5m，小横管2.2m。其材质符合GB700-793号钢的技术条件，对有严重锈蚀、弯曲压扁、损伤和裂纹者均一一清除。 ? 对直角扣件、回转扣件和对接扣件均采用可锻铸件KT-33-8制成扣件，对有脆裂、变形、滑丝等扣件也进行了清查筛选。扣件螺栓用A3制成。 ? 材料部门定货采购的钢管、扣件等零配件，要求规格统一，材质优良，并有出厂证明书，出厂合格证书。 ? 搭设前，对所有构件，零配件由材料部门进行认真挑选，逐一检查严格验收实物和有关资料，认可合格后，施工现场才能使用。 2)安全措施 ? 防雷采用脚手架与主体结构防雷拉寻柱相连接的措施。 ? 防电。各种电线不得埋接在钢管上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施。 ? 防火。由于采用竹芭脚手板，密目立网封闭安全网，楼层的存旧胶合板等易燃物，应设置足够数量的灭火器。要求每两个楼层面安放六个泡沫灭器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃。不准在脚手架上吸烟，或吸烟室内向脚物架上扔烟头。 ? 夜间照明。夜间施工，应设置足够数量的碘钨灯照明，且照度适中，不得有阴暗死角。以防操作人员与脚手架的杆件碰撞。无灯楼层的步架禁止上人。 ? 风、雨天施工。五级风以上，不得进行高空脚手架的搭、拆作业。 ? 无论是脚手架的搭设还是拆除，均不得上、下步架同时作业操作。 模板工程质量程序控制示意图 模 板 选 择 平 整 钢 模 板 学习图纸和技术资料 准 备 工 程 模 板 涂 隔 离 剂 学习和质量标准 与钢筋工序交接 检查脚手架、脚手板 书 面 交 流 技 术 交 底 操 作 人 员 参 加 底部标高、中心线 断面尺寸放线 中间抽查 支 撑 和钢筋、砼工序交接检查 自检 浇灌砼时留人看模 按梁、柱和独立基础 执 行 硷 评 标 准 的件数，各抽查10% 质 量 评 定 但均不应少于3件， 不合格的处理(返工) 带形基础圈梁和板， 2每30~50mm(m)各抽 查1处，但不应少于 3处 按强度曲线确定拆模 拆 模 时 间 注意保护棱角 自 检 记 录 清理现场，文明施工 质 量 评 定 记 录 资 料 整 理 施 工 记 录