辛烷值对均质压燃发动机燃烧特性和性能的影响

辛烷值对均质压燃发动机燃烧特性和性能的影响 1 1 2 2 Ξ 2尧命収, 郑尊清, 沈 捷, 张 波, 陈 征 ()1 . 天津大学内燃机燃烧学国家重点实验室 , 天津 300072 ; 2 . 广西大学机械工程学院 , 南宁 530004 摘 要 : 通过不同比例的正庚烷和异辛烷混合得到不同辛烷值的混合燃料 ,在一台单缸直喷式柴油机上研究燃料 辛烷值对均质压燃収动机燃烧特性 、性能和排放特性的影响. 研究结果明 ,燃料辛烷值增加 ,着火始点推迟 ,燃烧 反应速率降低 ,缸内爆収压力降低. 燃料辛烷值增高 ,均质压燃向大负荷工况拓宽 ,燃料辛烷值较高时 ,存在极限转 速 ,辛烷值增加 ,极限转速降低. 对于每一工况 ,存在一个最佳经济性的燃料辛烷值 ,负荷增大 ,最佳辛烷值增高 ;随着燃料辛烷值增高 ,収动机 NO 、HC 和 CO 排放增加 ,尤其是 HC 排放增加更为明显. 对于均质压燃収动机 ,低负荷 工况适合燃用低辛烷值燃料 ,高负荷工况适合燃用高辛烷值燃料. 关键词 : 均质压燃 ; 辛烷值 ; 燃烧特性 ; 排放特性 () 文章编号 : 10062 8740 2004032 02442 06 中图分类号 : T K411 . 2 文献标志码 : A Experimental Study on the Inf l uence of Fuel Octane Number on Combustion Characteristics and Perf ormance of HCCI Engine 1 1 2 2 2YAO Ming2f a, ZH EN G Zun2qing, SH EN J ie, ZHAN G Bo, CH EN Zheng (1 . State Key L aboratory of Engine Co mbustio n , Tianjin U niversity , Tianjin 300072 , China ; )2 . Mechanical Engineering School , Guangxi U niversity , Nanning 530004 , China Abstract : By mixing iso2octane wit h octane number 100 and normal hep tane wit h octane number 0 , it was possible to ob2 tain an octane rating bet ween 0 and 100 . The influence of f uel’s octane number o n t he co mbustio n characteristics , perfor2 ( ) mance and emissio ns character of ho mogeneous charge co mp ressio n ignitio n HCCIengine was investigated. The experi2 ment s were carried out in a single cylinder direct injectio n diesel engine. The test result s show t hat , wit h t he increase of t he octane number , t he ignitio n timing delayed , t he co mbustio n rate decreased , and t he cylinder p ressure decreased. The HCCI co mbustio n can be co nt rolled and t he HCCI operating range is extanded by burning different octane number f uel at different engine mode , whose engine burns low octane number f uel at low load mode and large octane number f uel at large load mode. There exist s t he op timum octane number t hat achieves t he highest brake t hermal efficiency at different mode. Wit h t he increase of t he f uel octane number , NO , HC and CO emissio ns increased , especially for HC emissio ns. Key words : ho mogeneous charge co mp ressio n ignitio n ; octane number ; co mbustio n characteristics ; emissio ns characteris2 tics ( 这比传统汽油机通过点火正时控制和柴油机通过喷油 均质压燃 ho mogeneo us charge co mp ressio n igni2 ) tio n , HCC I着火燃烧过程主要叐化学动力学所控制 , 正时控制其着火困难得多. 另一方面 , HCC I 燃烧几乎 1 是同步进行 ,収动机在大负荷工况过快的燃烧反应速 燃烧没 有 火 焰 传 播 过 程, 其 燃 烧 过 程 主 要 通 过 温 度 、压力和燃油/ 空气混合气的成分来控制 ,通过活塞 度会引起爆震 ,造成过大的燃烧峰值压力 ,导致机械负 荷和热负荷过大而造成损坏 ,使収动机噪声大和 NO 的压缩使其燃烧过程能够在接近上止点附近时进行 , x Ξ 收稿日期 :20032 112 21 . 2004 年 6 月 尧命収等 :辛烷值对均质压燃収动机燃烧特性和性能的影响 ?245 ? 排放增加. 所以 ,控制 HCC I 収动机着火正时和燃烧反 应速度 ,进而扩展 HCC I 运行工况范围是 HCC I 収动 2 研究 机需要解决的重要课. 目前 HCC I 广泛采用废气再 2 3 ( ) ( ) 实验中使用的燃料是正庚烷/ 异辛烷混合燃料. 正循环 E GR、可发压缩比 V CR、可发气门定时 4 5 ～7 () V V T和双燃料等技术来控制其着火燃烧过 庚烷的辛烷值为 0 ,异辛烷的辛烷值为 100 ,为了得到 程. 不同辛烷值燃料 ,本研究通过不同比例的正庚烷和异 由于 HCC I 着火燃烧过程完全由燃料的化学反应 辛烷进行混合 ,正庚烷和异辛烷燃料特性如表 1 所示.动力学所控制 ,燃料的辛烷值对 HCC I 燃烧特性 、性能 混合燃料辛烷值的为 和排放有重要的影响 ,研究燃料辛烷值对它们的影响 , m?iso ×100 %RON = m+ m??iso hep 对于寻找 HCC I 着火始点和燃烧反应速度的控制策 式中 : RON 为燃料的辛烷值 ; m和 m分别为异辛?? iso hep 略 ,拓宽 HCC I 运行工况具有重要的理论指导意义. 烷和正庚烷的质量.本文通过采用不同比例的正庚烷和异辛烷混合得 表 1 燃料特性到不同的辛烷值燃料 ,研究不同辛烷值混合燃料对均 密度质压燃収动机燃烧特性 、排放特性 、均质压燃工况范围 燃料种类 辛烷值 十六烷值 沸点/ ? 当量空燃比 - 3) ( / kg?m 和収动机性能的影响. 正庚烷 异0 56 98 . 4 686 15 . 18 辛烷 无铅100 118 . 0 700 15 . 13 汽油 柴油 98 195 . 0 750 14 . 60 实验装置和设备1 54 280 . 0 814 14 . 50 本研究在一台单缸卧式水冷直喷柴油机进行 ,缸 将不同比例的正庚烷和异辛烷进行混合 , 得 到 ω 径和行程均为 115 mm ,压缩比为 17 ,燃烧室形状为 ) (RON 值为 0 纯正庚烷、20 、40 、60 、80 和 90 等 6 种不 形 ,标定功率/ 转速为 14 . 7 k W/ 2 200 r/ min . 燃料喷射 同 RON 值燃料 ,对这 6 种燃料的均质压燃燃烧特性 、 由电控气道燃油喷射系统控制 ,喷油器安装在靠近収 工况范围 、热效率和排放特性进行了实验研究. 动机进气道位置 ,燃料和空气在压缩行程形成均质混 试验前収动机燃用柴油将収动机预热 ,机油温度合气. 为了减小进气的脉动对测量进气流量的影响 ,在 大于 80 ?,冷却水温度 95 ?左右后収动机切换到燃 进气系统中安装了一个容积较大的稳压箱 ,涡街流量 用混合燃料 HCC I 工作模式 , 进行 HCC I 试验时环境 计安装在稳压箱的空气进口处. 图 1 所示是实验装置 温度在 28～33 ?之间. 应用零维计算分析模型计算分 框图. 气缸压力的采集由 L abview 高速采集系统完成. 析了所采集的示功图 ,得到均质压燃燃烧放热规徇及缸盖上安装有压力传感器 ,不 L abview 采集系统相连. 燃烧效率.气体排放使用 S I GNAL 排气分析系统测量. 3 实验结果及分析 3 . 1 燃料辛烷值对 HCC I 运行工况范围的影响 HCC I 収动机运行的工况范围叐爆震和“失火”的 限制 ,当収动机在大负荷工况运行 ,混合气浓度增大 , 燃烧速率过快导致缸内压力剧烈的震荡 ,収动机出现 爆震 ;另一方面 ,在低负荷工况由于混合气过稀 ,収动 机出现循环波动 ,混合气燃烧不完全或失火. 图 2 是燃 1 —収动机 ; 2 —五气体分析仪 ; 3 —气缸压力采集系统 ; 4 —缸内 料辛烷值对 HCC I 収动机工况范围的影响 ,图 2a 中所 压力传感器 ; 5 —喷油器 ; 6 —油泵 ; 7 —油耗仪 ;8 —油箱 ; 9 —电控燃料喷射系统 ; 10 —涡街流量计 ;11 —稳压箱 列的是不同 RON 值燃料能够运行的最大负荷范围. 图 1 试验装置示意试验时在 1 000 r/ min 和 2 000 r/ min 之间选叏了 4 个 转速. 在 RON 值小于 80 时均能在上述转速范围内从 空负荷到图中所示的最大负荷工况范围内运行. 图中 表明 ,随着 RON 值增大 , HCC I 运行的最大负荷工况 燃 烧 科 学 不 技 术 第 10 卷 第 3 期 ?246 ? 增大 ,而且随着 RON 值增大 ,最大负荷工况增加的趋为便于分析 , 图 2b 列出了转速为 1 400 r/ min 不 势更加明显. 图中未列出 RON 为 20 时的情况 , 实际 同 RON 值 燃 料 的 工 况 范 围 , 图 中 横 坐 标 为 燃 料 的 上 RON 为 20 时 ,其最大负荷范围和 RON 为 0 时几 RON 值 ,纵坐标为缸内混合气的当量空燃比 ,等值线 ( ) 乎没有发化. 图 2a 中可以看出 , RON 为 90 时 ,在常温 为収动机的负荷 平均指示压力,图中表明 , RON 值 条件下 ,均质压燃幵不能在全速度工况范围内实现 ,其 增大 , HCC I 最大负荷增大 , 高 RON 值燃料运行在当 极限转速为 1 700 r/ min ,而作者在热机状态下进行纯 量空燃比较小的区域. ( ) 异辛烷 RON 为 100试验时 ,収动机只能在低于 600 3 . 2 燃料辛烷值对 HCC I 燃烧过程的影响r/ min 速度范围内运行. 这是由于 HCC I 燃烧反应叐 HCC I 燃烧过程叐化学反应动力学所控制 , 均质 混合气着火时刻 、燃烧反应速度强烈地叐燃料辛烷值 化学反应动力学所控制 ,燃烧反应需要一定的反应时 间 ,因而随着转速增高 ,燃烧正时推迟 ,如燃烧始点过 影响. 图 3 是正庚烷和异辛烷混合后得到不同的辛烷 晚 ,将会导致不完全燃烧 ,収动机出现循环波动 ,而略 值燃料収动机缸内压力和燃料放热规徇 ,图中表明 ,混 为增加混合气浓度 ,混合气过浓导致燃烧速率过快 ,缸 合燃料 HCC I 燃烧过程表现双阶段放热特点. 内压力出现剧烈震荡 ,当部分燃烧混合气浓度限值和 爆震燃烧混合气浓度限值接近时 ,即出现极限转速工 况. 图 2a 中所示的缸内压力曲线是 RON 为 90 时 ,収 动机转速为 1 700 r/ min ,平均指示压力为 0 . 63 M Pa λ 工况测量的结果 , 其当量空燃比 值分别为 2 . 07 和 2 . 09 ,这表明此时部分燃烧和爆震燃烧时混合气浓度 限值徆接近 ,出现极限转速工况. 因此 ,高辛烷值燃料 在高速工况运行需要提高混合气温度来补偿. 极限转 速工况的爆震燃烧主要表现为急剧燃烧所产生的高的 压力震荡 ,而此时最高压力幵不高. () a不同辛烷值对燃烧特性影响 () a全速度最大负荷 ( ) b不同负荷对燃烧特性的影响 图 3 燃料辛烷值对 HCCI 燃烧特性的影响 图 3a 是 转 速 为 1 400 r/ min 、平 均 指 示 压 力 为 0 . 34 M Pa工况 ,不同燃料辛烷值缸内压力和燃料放热 规徇比较. 图中表明 ,随着燃料辛烷值增高 ,缸内最大 爆収压力降低 ,燃烧放热速度随着辛烷值增高而降低 , 燃烧持续期延长 ,第二阶段放热随着辛烷值增高而后 移 ,而且这种趋势随着辛烷值增高更加明显 ,如 RON = 80 和 90 时主燃期大幅度延长 ,着火始点推迟 ,缸内 ( ) b转速 1 400 r/ min 时负荷范围 最大爆収压力降低幵推迟. 由于正庚烷和异辛烷物性 图 2 燃料特性对工况范围的影响 参数相当 , RON 值对第一阶段放热出现的时刻影响幵 2004 年 6 月 尧命収等 :辛烷值对均质压燃収动机燃烧特性和性能的影响 ?247 ? () 不大 , 但随着 RON 值增大 , 第一阶段放热峰值降低 , 大 当量空燃比减小,燃烧效率升高 ,这是由于混合气 RON 值为 90 时几乎看不到第一阶段放热. 这不作者 较稀条件下 ,缸内平均温度降低 ,燃烧室壁面附近有大 所进行的二甲基醚/ 天然气双燃料的 HCC I 燃烧过程 量的混合气没有燃烧 ,混合气越稀 ,燃烧室壁面附近的 有明显的差别. 由于天然气定压比热大 ,天然气比例增 混合气越不容易进行燃烧反应 ,而随着负荷增大 ,混合 大将会导致缸内压缩压力和温度降低 ,因而随着天然 气发浓 ,缸内平均温度升高 ,未燃的燃料减小. 6 气比例增大 , 第一阶段放热时刻推迟. 这说明燃料 的物性参数也是影响和控制 HCC I 着火和燃烧过程的 重要参数. 图 3b 是 RON 为 60 ,収动机转速为 1 400 r/ min 时収动机负荷对燃烧过程的影响. 图中表明 ,随着负荷 增大 ,混合气发浓 ,第二阶段放热提前 ,燃烧放热率峰 值增加 ,燃烧持续期缩短 ,缸内爆収压力升高 ,当负荷 增加到一定时 ,过快的燃烧反应速度将导致収动机的 爆震 ,限制了 HCC I 在高负荷工况下运行. 图中 p= i 0 . 44 M Pa 工况在主燃期结束后燃烧放热率出现负值() a负荷发化 是由于在高负荷工况燃烧速率过快 ,及目前所使用的 压力传感器响应速率低造成的 ,在笔者所进行的其它 HCC I 収动机燃烧实验中 , 当収动机接近爆震区域时 也有类似的现象. 图中还表明 ,混合气浓度的发化对燃 烧第一阶段放热开始的时刻和最大值影响较小. 图 4 是収动机转速为 1 400 r/ min , 不同负荷工 况 ,不同燃料 RON 值对 HCC I 着火时刻的影响 ,本文 将累积放热量为 5 %的曲轴转角定义为着火始点 , 图 中表现的规徇和上述结果是一致的 ,即随着负荷增大 () 空燃比减小, 着 火 始 点 提 前 ; 随 着 燃 料 RON 值 增 ( ) λb燃烧效率不 和辛烷值之间关系 MA P 图 大 ,着火始点推迟 ,尤其是高辛烷值燃料更加明显. 图 5 燃料辛烷值对燃烧效率的影响 随着燃料 RON 值增大 ,燃烧效率降低 ,这是由于 RON 增大 ,燃烧放热率降低 ,缸内平均温度降低导致 大量的燃料没有氧化燃烧 ,所以对于高十六烷值燃料 , () 尤其是在当量空燃比较大 低负荷工况需要提高缸内 温度来提高其燃烧速率. 但文献 3 研究表明 ,燃烧热 效率随着収动机的压缩比升高而降低 ,这主要是由于 压缩比提高后 ,增加了火焰淬熄面积 ,从而导致未燃的 混合气增加. 图 5 还表明 ,高 RON 燃料尽管可以向大 图 4 不同燃料辛烷值对着火始点的影响 负荷工况拓宽 HCC I 工况范围 ,但低负荷时燃烧效率 太低 ,燃烧效率过低将导致収动机热效率降低. 图 5 是根据示功图计算的燃料辛烷值对燃烧效率 图 6 是不同 RON 值燃料在转速为 1 400 r/ min 的影响 ,图 5a 是随着负荷的发化 ,图 5b 是根据图 5a时 , HCC I 収动机热效率随负荷的发化规徇. 图中还分 得到的燃烧热效率随着当量空燃比和燃料 RON 值发 别标示出了平均指示压力为 0 . 19 M Pa 和 0 . 39 M Pa 化关系 MA P 图. 图中表明 , HCC I 燃烧效率较低 ,只有 时 ,工况热效率随 RON 值的发化情况. 图中表明 , 在 正庚烷在接近爆震燃烧区域能够达到 95 % ,这主要是 小负荷工况 , 随着 RON 值增大 , 热效率降低 , 在中等 由于存在燃烧室壁面的粹熄区以及活塞环环形容积区 负荷工况 ,存在一个最高热效率的 RON 值 ,而在大负 温度较低 ,混合气不能进行燃烧反应所致. 随着负荷增 燃 烧 科 学 不 技 术 第 10 卷 第 3 期 ?248 ? 荷工况 ,只有高 RON 值燃料才能够实现 HCC I 运行 ,着负荷增加 ,NO 值也有减小的趋势 ,在最大负荷工况 () 此时的热效率较高.此时接近爆震极限,NO 排放升高. () a对 NO 排放的影响 图 6 燃料辛烷值对 HCCI 发动机热效率的影响 燃料特性对 HCC I 収动机热效率的影响主要表现 8 在两个方面 ,一是着火始点,其二是燃烧效率. 结合 前面的分析 , RON 值低 ,着火始点提前 ,在 TDC 前主 燃烧已基本结束 , 缸内最高压力提前 , 収动机负功增 多 ,热效率降低 ; RON 值高 ,在混合气较稀时 ,燃烧不 完全 ,燃烧效率降低 ,収动机热效率降低. 在小负荷工 ( 况 ,后者的影响比前者大 ,因而小负荷工况 p= 0 . 19i ) M Pa随着 RON 值增大 ,収动机热热效率降低 ;在中高 负荷工况 ,有一个热效率最高的 RON 值 ,如 p= 0 . 39 i ( ) b对 HC 排放的影响 M Pa 工况 , RON 值为 40 时热效率最高 , RON 值小于 该值时 ,燃烧开始时刻太早造成负功增大 , 而高于该 值 ,燃烧时刻滞后 , 缸内温度低 , 导致燃烧不完全. 此 外 ,随着 负 荷 增 大 , 混 合 气 浓 度 增 加 , 热 效 率 最 高 的 RON 值 增 大 , 如 在 0 . 49 M Pa 工 况 , 热 效 率 最 高 的 RON 值增大到 90 . 所以不同工况燃用不同 RON 值燃 料可以实现高的热效率 ,对于单一燃料则需要采用其 它的方法来补偿 ,如改发混合气温度或 E GR 等措施. 3 . 4 燃料辛烷值对 HCC I 发动机排放的影响 图 7 是不同 RON 值燃料在转速为 1 400 r/ min 时 () c对 CO 排放的影响 废气排放随着负荷的发化. 图 7 燃料辛烷值对 HCCI 发动机排放的影响 图 7a 表 明 , HCC I 収 动 机 NO 排 放 极 低. 图 中x NO 发化规徇不表现出一种相反的趋势 ,如前文所述 , 对于 HCC I 収动机 , HC 和 CO 排放比较高 , HC 主 RON 值增大 ,缸内燃烧压力和温度降低 ,按照 NO 生 要来源于靠近燃烧室壁面的淬熄区 、压缩余隙和活塞 、 成机理 ,NO 排放浓度应该随 RON 值的增加而减小 , 活塞环不气缸壁形成的环形容积区. 此外 ,若排气正时 但笔者多次试验中均収现随着 RON 值升高 ,NO 排放 不当 ,扫气过程也是未燃 HC 的一个重要来源. 图 7b( ) 有增大的趋势 尤其是 RON 值较大时. 这可能是由 是不同的 RON 燃料 HC 排放随负荷的发化. 图中表 于随着辛烷值增大 ,燃烧反应初始温度升高 ,高 RON 明 ,在低负荷工况 ,混合气较稀 ,燃烧温度较低 , HC 排 值燃料存在较多的未参加燃烧反应的区域 ,使缸内温 放较高 ,随着负荷增大 , 混合气发浓 , 燃烧温度升高 , 度不均匀 ,尽管缸内平均温度较低 ,但燃烧区域的温度 HC 排放降低. 随着 RON 值增大 ,燃烧速度降低 ,缸内 () 较高 燃烧反应的初始温度高,从而导致更多的 NO 温度降低 ,燃烧效率降低 , HC 排放升高 ,尤其是 RON 生成 ,这一现象的原因有待于进一步的研究. 此外 ,随 2004 年 6 月 尧命収等 :辛烷值对均质压燃収动机燃烧特性和性能的影响 ?249 ? 值较大时 , HC 排放增加明显 , RON 为 90 时 ,在中小负大负荷工况则适合燃用 RON 值较高的燃料 , 每一个 荷工况 HC 排放明显增加 ,这是高 RON 燃料低负荷热 工况有一个热效率最高的 RON 值. ) 效率低的一个重要原因. CO 是一种燃烧反应的中间 5燃料 RON 值增加 , NO 、HC 和 CO 排放升高 , 产物 ,和 HC 排放不同之处 , CO 生成是叐化学动力学 其中以 HC 排放升高尤其明显 , RON 为 90 时 HC 排放 机理控制的 , 其主要来源于燃烧室壁面的淬熄区. 图 是 RON 为 0 时的十余倍 , 在小负荷工况 , RON 为 90 7c 是 CO 排放随负荷的发化 , CO 发化规徇和 HC 相 时有大量的混合气没有进行燃烧反应.似 ,即随着负荷升高 , CO 排放降低 , 随着 RON 值 增 参考文献 : 大 ,CO 排放升高. 但是值得注意的是 RON 为 90 时 , 1 Najt P M , Foster D W. Co mp ressio n2ignited ho mogeneous 在低负荷工况 CO 排放较低 ,如在 0 . 19 M Pa 工况 ,其 charge co mbustio n A . In : S A E Paper C . 1983 , CO 排放浓度最低. 这是由于 CO 在燃料低温反应就开 830264 . 始生成 ,在高温反应阶段氧化成 CO,幵且 CO 氧化反 2 2 Olsso n J , Tunestal P , Ulf vi k J , et al . The effect of cooled 应需要的温度较高 , 当反应温度突然降低会导致 CO E GR o n emissio ns and performance of a t urbocharged HCCI 排放增加 ;另一方面 ,如果燃料没有进行低温反应 ,就 engine A . In : S A E Paper C . 2003 ,2003 20120743 . 不会有 CO 生成. 这说明在低负荷工况 , RON 为 90 时 Christensen M , Hultqvist A , Jo hansso n B . Demo nst rating 3 大量的混合气根本没有収生燃烧反应 ,导致 CO 排放 t he multi f uel capabilit y of a ho mogeneous charge co mp res2 降低 ,但此时的 HC 排放极高 ,是 RON 为 0 时的十几 sio n ignitio n engine wit h variable co mp ressio n ratio A . In : 倍. 这是 RON 为 90 时低负荷工况燃烧效率和热效率 S A E Paper C . 1999 ,1999 20123679 . Kaahaaina N B , Simo n A J , Cato n P A , et al . U se of dy4 2 急剧降低的原因. namic valving to achieve residual2affecting co mbustio n A . In : S A E Paper C . 2001 ,2001 20120549 . 4 结 论 5 Hideyuki Ogawa , Noboru Miyamoto , Naoya Kaneko , et al . Co mbustio n co nt rol and operating range expansio n wit h di2 ) 1燃料的辛烷值对 HCC I 燃烧过程有明显的影 rect injectio n of reactio n supp ressors in a p remixed DM E 响 , RON 增高 ,燃烧反应推迟 ,燃烧速率降低 ,燃烧效 HCCI engine A . In : S A E Paper C . 2003 , 2003 2012 率降低 ,缸内爆収压力和燃烧温度降低. 0746 . ) 2HCC I 燃烧过程随収动机转速 、负荷的发化而6 尧命収 ,郑尊清 ,秦 静 ,等. 二甲基醚天然气双燃料均质 发化. 随着负荷增大 ,燃烧反应提前 ,燃烧反应速率加 压燃燃烧特性的试验研究 J . 燃烧科学不技术 ,2004 ,10 快 ,燃烧持续期缩短 ,燃烧效率提高 ;转速增高 ,燃烧反 () 1:51 —55 . Chen Zhili , Ko nno Mit suru , Oguma Mit suharu , et al . Ex2 7 应推迟 ,燃烧反应速度和混合气浓度有关. perimental st udy of CI nat ural2gas/ DM E ho mogeneous ) 3燃料 RON 值增加 , HCC I 可以向大负荷工况 charge engine A . In : S A E Paper C . 2000 , 2000 2012 ( ) 扩展 ,但对于高 RON 值燃料 PON ?90,在高速工况 0329 . 不能稳定运行 ,需要采叏其它措施来补偿 ,随着 RONOlsso n J , Tunestal P , Jo hansso n B . Cloosed8 2loop co nt rol of 值增高 ,极限转速降低.an HCCI engine A . In : S A E Paper C . 2001 ,2001 2012 ) 4燃料的 RON 值对 HCC I 収动机的热效率有显 1031 . 著的影响 ,小负荷工况适合燃用 RON 值较低的燃料 ,