模板专项施工方案

模板专项施工 模板专项施工方案 第一节 编制依据 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社; 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社; 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社; 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社; 第二节 工程概况 本工程为皖浙农贸综合大市场有限责任公司投资兴建的皖浙农贸综合大市场，安徽省东方建筑设计院设计，施工单位是安徽省阜阳市第九建筑有限责任公司。皖浙农贸综合大市场位于阜阳市临泉县四化路以南解放路以东，11# 2楼地下一层，地上十九层、12#楼十一层。该工程总建筑面积24000 m左右。 第三节 模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点: 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收; 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下4种模板及其支架方案: 墙模板，标准层，地下室模板支架，柱模板。 第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 墙模板 分段一 采用18mm厚木胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M12使用。竖向内楞采用60×80 木方，水平外楞采用圆钢管48×3.2。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓，。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。 第1页 模板专项施工方案 标准层 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用υ48×3.2钢管。 地下室模板支架 板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用υ48×3.2钢管。 柱模板 分段一 采用25mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用圆钢管48×3.2，柱箍采用圆钢管48×3.2围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固(地下室外柱采用止水螺栓)。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用υ48×3.2钢管斜向加固(尽量取45?) 第五节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、?0(000以下模板安装要求 (1)底板模板安装顺序及技术要点 垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1:3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1:3水泥砂浆。 积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。 (2)墙体模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 模板定位、垂直度调整?模板加固?验收?混凝土浇筑?拆模 ?技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 (3)楼板模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 "满堂"脚手架?主龙骨?次龙骨?柱头模板龙骨?柱头模板、顶板模板?拼装?顶板内、外墙柱头模板龙骨?模板调整验收?进行下道工序 ?技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2,)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 (4)柱模板安装顺序及技术要点 第2页 模板专项施工方案 ?模板安装顺序 搭设脚手架?柱模就位安装?安装柱模?安设支撑?固定柱模?浇筑混凝土?拆除脚手架、模板?清理模板 ?技术要点 板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。 3、?0.000以上模板安装要求 (1)墙体模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 模板定位、垂直度调整?模板加固?验收?混凝土浇筑?拆模 ?技术要点 筒体模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。简体随层高变化墙厚变化，采用改变阴阳角模及B板(丁字板)尺寸调整配模。 (2)梁、板模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 模板定位、垂直度调整?模板加固?验收?混凝土浇筑?拆模 ?技术要点 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 (3)楼板模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 "满堂"脚手架?主龙骨?次龙骨?柱头模板龙骨?柱头模板、顶板模板?拼装?顶板内、外墙柱头模板龙骨?模板调整验收?进行下道工序 ?技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2,)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。 (4)柱模板安装顺序及技术要点 ?模板安装顺序 搭设脚手架?柱模就位安装?安装柱模?安设支撑?固定柱模?浇筑混凝土?拆除脚手架、模板?清理模板 ?技术要点 板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。 4、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 ?1 2、相邻模板之间高低差 ?1 3、模板平整度 ?2 4、模板平面尺寸偏差 ?3 5、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(?1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于墙、柱模板的安装和校正。当墙、柱混凝土浇筑完毕，模板拆 第3页 模板专项施工方案 除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙、柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 6、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 7、墙体模板 墙模板 分段一 竹胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用60×80 木方间距250 mm(起步200mm，以上400mm 间距，其余间距600mm)，水平外楞圆钢管48×3.2间距500 mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距500mm，竖向间距500mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。地下室外墙用M12对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。 8、柱模板 柱模板 分段一 采用25mm 竹胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用圆钢管48×3.2，柱箍采用圆钢管48×3.2柱截面B方向间距155mm，柱截面H方向间距333用可回收的M12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距466 mm，1000竖向间距同柱箍间距，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固(尽量取45?)，柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 9、楼板模板 标准层 1、楼板模板采用Ф48×3.2钢管做板底支撑，中心间距mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.2m。 2、楼板模板施工时注意以下几点: (1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方; (2)钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通; (3)模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条; (4)根据房间大小，决定顶板模板起拱大小:,4 开间不考虑起拱，4?L,6起拱10mm，?6 的起拱15mm; (5)模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺 第4页 模板专项施工方案 找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整;模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 (6)从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设(在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道)。 模板支架 1、楼板模板采用Ф48×3.2钢管做板底支撑，中心间距mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.4m。 2、楼板模板施工时注意以下几点: (1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方; (2)钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通; (3)模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条; (4)根据房间大小，决定顶板模板起拱大小:,4 开间不考虑起拱，4?L,6起拱10mm，?6 的起拱15mm; (5)模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整;模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 (6)从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设(在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道)。 第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定)，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 (1)墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度 第5页 模板专项施工方案 大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 (2) 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求: (1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验)。 (2)外观质量检查标准(通过观察检验) 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶 22不大于0.001m 。每平方米污染面积不大于0.005m (3)规格尺寸标准 厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值;各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB 50204-2002)及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。 (1)主控项目 1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架;上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量:全数检查。 检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 (2) 一般项目 1)模板安装应满足下列要求: 模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净; 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 第6页 模板专项施工方案 检查数量:按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10,，且不应少于3 件;对板，应按有代表性的自然间抽查10,，且不得小于3 间。)检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。 3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定; 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,，且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10,，且不得小于3间)。 检验方法:钢尺检查。 (3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10,，且不应少于3 件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10,，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:(检验方法:检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。) (4)模板垂直度控制 1)对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 第7页 模板专项施工方案 2)模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm; 3)模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 (5)顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 (6)模板的变形控制 1)墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍(墙厚每边减少1mm)。 2)浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3)门窗洞口处对称下混凝土; 4)模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位; 5)浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动; 6)模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 (7)模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时，及时修整。 (8)窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 (9)清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 (10)跨度小于4m 不考虑，4,6m 的板起拱10mm;跨度大于6m 的板起拱15mm。 (11)与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 (12)混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 (13)为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 (1)胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 (2)进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 (3)模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 (4)墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 (5)墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。 (6)门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 第8页 模板专项施工方案 (7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 (1)木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油,2:8。 (2)模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 (3)装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 (4)拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。 第八节 安全、环保文明施工措施 (1)拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 (2)支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等)。 (3)在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合;拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 (4)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 (5)木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。 (6)用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 (7)钢模板堆放时，使模板向下倾斜30?，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 (8)大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 (9)在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15?时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 (10)环保与文明施工 夜间22:00,6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 第9页 模板专项施工方案 第九节 模板计算 墙模板 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:直接支撑模板的为次龙骨， 即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺 栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 22.00kN/m; 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250;穿墙螺栓水平间距(mm):500; 主楞(外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500; 对拉螺栓直径(mm):M12; 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.2; 43钢楞截面惯性矩I(cm):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08; 主楞肢数:2; 3.次楞信息 龙骨材料:木楞; 宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00; 次楞肢数:2; 4.面板参数 面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00; 2面板弹性模量(N/mm):9500.00; 2面板抗弯强度设计值f(N/mm):13.00; c2面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50; 5.木方和钢楞 22方木抗弯强度设计值f(N/mm):13.00;方木弹性模量E(N/mm):9500.00; c2方木抗剪强度设计值f(N/mm):1.50; t2钢楞弹性模量E(N/mm):210000.00; 2钢楞抗弯强度设计值f(N/mm):205.00; c 第10页 模板专项施工方案 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H -- 模板计算高度，取3.000m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.000; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 222分别为 47.705 kN/m、72.000 kN/m，取较小值47.705 kN/m作为本工程计算荷载。 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m; 22倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F= 2.000 kN/m。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 第11页 模板专项施工方案 面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下: 其中， M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.50×1 0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m; 2 q = q + q =25.761+1.260=27.021 kN/m; 125面板的最大弯距:M =0.1×27.021×250.0×250.0= 1.69×10N.mm; 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 2其中， σ --面板承受的应力(N/mm); M --面板计算最大弯距(N.mm); W --面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度; 43 W= 500×18.0×18.0/6=2.70×10 mm; 22 f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 542面板截面的最大应力计算值:σ = M/W = 1.69×10 / 2.70×10 = 6.255N/mm; 第12页 模板专项施工方案 2面板截面的最大应力计算值 σ =6.255N/mm 小于 面板截面的抗弯强度设计值 2[f]=13.000N/mm，满足要求～ 2.抗剪强度验算 计算公式如下: 其中，?--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m; 2 q = q + q =25.761+1.260=27.021 kN/m; 12 面板的最大剪力:? = 0.6×27.021×250.0 = 4053.105N; 截面抗剪强度必须满足: 2其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm); ?--面板计算最大剪力(N):? = 4053.105N; b--构件的截面宽度(mm):b = 500mm ; h--面板厚度(mm):h = 18.0mm ; nn2 f--面板抗剪强度设计值(N/mm2):f = 13.000 N/mm; vv 面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4053.105/(2×500× 218.0)=0.676N/mm; 2面板截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v 2面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.676N/mm 小于 面板截面抗剪强度设计 2值 [T]=1.500N/mm，满足要求～ 3.挠度验算 根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: 第13页 模板专项施工方案 其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.71×0.50 = 23.85N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm; 2 E--面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm; 4 I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm; 面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.000mm; 45面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.85×250.00/(100×9500.00×2.43×10) = 0.273 mm; 面板的最大挠度计算值: ω =0.273mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.000mm，满足要求～ 四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W = 60×80×80/6 = 64.00cm; 4I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm; 内楞计算简图 1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算: 其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm; q--作用在内楞上的线荷载，它包括: 第14页 模板专项施工方案 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.25×1 0.90=12.880kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，2 其中，0.90为折减系数。 q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m; 5内楞的最大弯距:M =0.1×6.755×500.0×500.0= 1.69×10N.mm; 内楞的抗弯强度应满足下式: 2其中， σ --内楞承受的应力(N/mm); M --内楞计算最大弯距(N.mm); 34 W --内楞的截面抵抗矩(mm)，W=6.40×10; 22 f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 542内楞的最大应力计算值:σ = 1.69×10/6.40×10 = 2.639 N/mm; 2内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm; 2内楞的最大应力计算值 σ = 2.639 N/mm 小于 内楞的抗弯强度设计值 2[f]=13.000N/mm，满足要求～ 2.内楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V,内楞承受的最大剪力; l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm; q--作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.25×0.90=12.880kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其2 中，0.90为折减系数。 q = (q + q)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m; 12 内楞的最大剪力:? = 0.6×6.755×500.0 = 2026.553N; 截面抗剪强度必须满足下式: 第15页 模板专项施工方案 2其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm); ?--内楞计算最大剪力(N):? = 2026.553N; b--内楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ; h--内楞的截面高度(mm):h = 80.0mm ; nn22 f--内楞的抗剪强度设计值(N/mm):τ = 1.500 N/mm; v2内楞截面的受剪应力计算值: f =3×2026.553/(2×60.0×80.0)=0.633N/mm; v2内楞截面的抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v2内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.633N/mm 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 2[fv]1.50N/mm，满足要求～ = 3.内楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作 用。 挠度验算公式如下: 其中， ω--内楞的最大挠度(mm); q--作用在内楞上的线荷载(kN/m): q = 47.71×0.25/2=5.96 kN/m; l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ; 22 E--内楞弹性模量(N/mm):E = 9500.00 N/mm ; 46 I--内楞截面惯性矩(mm)，I=2.56×10; 46内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×11.93/2×500.00/(100×9500.00×2.56×10) = 0.104 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm; 内楞的最大挠度计算值 ω=0.104mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求～ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.2; 3外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm; 4外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm; 第16页 模板专项施工方案 外楞计算简图 4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式: 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.71+1.4×2.00)×0.25×0.50/2=3.38kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm; 5外楞最大弯矩:M = 0.175×3377.59×500.00= 2.96×10 N/mm; 强度验算公式: 2其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm) 5 M -- 外楞的最大弯距(N.mm);M = 2.96×10 N/mm 33 W -- 外楞的净截面抵抗矩; W = 5.08×10 mm; 22 [f] --外楞的强度设计值(N/mm)，[f] =205.000N/mm; 532外楞的最大应力计算值: σ = 2.96×10/5.08×10 = 58.177 N/mm; 2外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm; 2外楞的最大应力计算值 σ =58.177N/mm 小于 外楞的抗弯强度设计值 2[f]=205.000N/mm,满足要求～ 5.外楞的抗剪强度验算 公式如下: 其中， ?--外楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm; P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.71+1.4×2.00)×0.25× 0.50/2=3.378kN; 3外楞的最大剪力:? = 0.65×3377.588 = 1.10×10N; 外楞截面抗剪强度必须满足: 2其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm); 3 ?--外楞计算最大剪力(N):? = 1.10×10N; b--外楞的截面宽度(mm):b = 80.0mm ; h--外楞的截面高度(mm):h = 100.0mm ; nn 第17页 模板专项施工方案 22 f--外楞的抗剪强度设计值(N/mm):fv 1.500 N/mm; v=32外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1.10×10/(2×80.0×100.0)=0.206N/mm; 2外楞的截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v2外楞截面的抗剪强度设计值: [f]=1.50N/mm; v2外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.206N/mm 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 2[fv]1.50N/mm，满足要求～ = 6.外楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作 用。 挠度验算公式如下: 其中， ω--外楞最大挠度(mm); P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P = 47.71×0.25×0.50/2,2.98 kN/m; l--计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ; 22 E--外楞弹性模量(N/mm):E = 210000.00 N/mm ; 45 I--外楞截面惯性矩(mm)，I=1.22×10; 外楞的最大挠度计算值: ω = 0351.146×5.96×10/2×500.00/(100×210000.00×1.22×10) = 0.167mm; 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm; 外楞的最大挠度计算值 ω =0.167mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求～ 五、穿墙螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力; 2 A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M12 ; 穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm; 2穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm; 5-5穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10×7.60×10 = 12.920 kN; 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.500×0.500 = 11.926 kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.926kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求～ 标准层 第18页 模板专项施工方案 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.20; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):3.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ; 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:钢管支撑; 板底钢管的间隔距离(mm):400.00; 2.荷载参数 23模板与木板自重(kN/m):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000; 楼板浇筑厚度(m):0.15; 2施工均布荷载标准值(kN/m):1.500; 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土标号:C40; 2每层标准施工天数:5;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):1440.000; 计算楼板的宽度(m):4.00;计算楼板的厚度(m):0.15; 计算楼板的长度(m):4.50;施工平均温度(?):22.000; 图1 楼板支撑架立面简图 第19页 模板专项施工方案 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、纵向支撑钢管的计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 3截面抵抗矩 w=4.73cm; 4截面惯性矩 I=11.36cm; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q= 25.000×0.300×0.150 = 1.125 kN/m; 11 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ; 12 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): q = (1.500 + 2.000)×0.300 = 1.050 kN/m; 2 2.强度验算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 静荷载:q = 1.2 × (q + q) = 1.2×(1.125+0.105) = 1.476 kN/m; 112 活荷载:q = 1.4×1.050 = 1.470 kN/m; 22最大弯距 M = (0.100×1.476+0.117×1.470 ) ×0.800 = 0.205 kN.M; max 最大支座力 N = ( 1.1 ×1.476 + 1.2×1.470)×0.800 = 2.710 kN ; 第20页 模板专项施工方案 62最大应力计算值 σ= M / W = 0.205×10/4730.0 = 43.243 N/mm; 2纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm; 2纵向钢管的最大应力计算值为 43.243 N/mm 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 2205.0 N/mm,满足要求! 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q = q + q = 1.230 kN/m 11112 活荷载 q = 1.050 kN/m 2 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 45V= (0.677×1.230+0.990×1.050)×800.0/( 100×2.1×10×11.360 ) =3.277 mm; 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.710 kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 第21页 模板专项施工方案 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.379 kN.m ; max 最大变形 V = 0.683 mm ; max 最大支座力 Q = 5.827 kN ; max2最大应力 σ= 80.225 N/mm; 2支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm; 2支撑钢管的最大应力计算值 80.225 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 2205.000 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转 双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? R c 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.827 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 第22页 模板专项施工方案 1.静荷载标准值包括以下: (1)脚手架的自重(kN): N = 0.149×3.000 = 0.447 kN; G1 (2)模板的自重(kN): N = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN; G2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N = 25.000×0.150×0.800×0.800 = 2.400 kN; G3 静荷载标准值 N = N+N+N = 3.071 kN; GG1G2G3 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 N = (1.500+2.000 ) ×0.800×0.800 = 2.240 kN; Q 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 1.4N = 6.821 kN; GQ 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 6.821 kN; σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L/i 查表得到; o i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; 22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 4.50 cm; 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.73 cm; 2 σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm); 2 [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm; L---- 计算长度 (m); 0 如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算 l = h+2a 0 a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m; 得到计算结果: 立杆计算长度 L = h + 2a = 1.200+2×0.100 = 1.400 m ; 0 L / i = 1400.000 / 15.900=88.000 ; 0 由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.673 ; o2钢管立杆受压应力计算值;σ=6820.840/(0.673×450.000) = 22.522 N/mm; 2立杆稳定性计算 σ= 22.522 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 2N/mm，满足要求～ 七、楼板强度的计算: 1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线 荷载均布考虑。 第23页 模板专项施工方案 22宽度范围内配置?级钢筋,配置面积As=1440 mm,fy=360 N/mm。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×150mm,截面有效高度 ho=130 mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下: 2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.150 ) + 1× 1.2 × ( 0.447×6×6/4.500/4.000 ) + 2 1.4 ×(1.500 + 2.000) = 15.810 kN/m; 单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×15.812 = 71.154 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 2 M = 0.0596×71.150×4.000 = 67.853 kN.m; max 因平均气温为22?，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到5天龄期混凝土强度达到48.30%,C40混凝土强度在5天龄期近似等效为 C19.320。 2混凝土弯曲抗压强度设计值为f=9.274N/mm; cm 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× f/ ( b × h × f ) = 1440.000×360.000 / yocm ( 4000.000×130.000×9.274 )= 0.107 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 α = 0.101 s 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 22-6 M = α× b× ho×fcm = 0.101×4000.000×130.000×9.274×10 = 63.492 1s kN.m; 结论:由于 ?M = M1+M2=63.492 <= M= 67.853 imax 所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第24页 模板专项施工方案 第2层以下的模板支撑必须保留。 3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.150 ) + 2× 1.2 × ( 0.447×6×6/4.500/4.000 ) + 2 1.4 ×(1.500 + 2.000) = 21.800 kN/m; 单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×21.804 = 98.119 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 2 M = 0.0596×98.120×4.000 = 93.566 kN.m; max 因平均气温为22?，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到10天龄期混凝土强度达到69.10%,C40混凝土强度在10天龄期近似等效为 C27.640。 2混凝土弯曲抗压强度设计值为f=13.167N/mm; cm 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× f/ ( b × h × f ) = 1440.000×360.000 / yocm ( 4000.000×130.000×13.167 )= 0.076 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 α = 0.073 s 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 22-6 M = α× b× ho×fcm = 0.073×4000.000×130.000×13.167×10 = 65.076 2s kN.m; 结论:由于 ?Mi =M1+M2= 128.568 > M= 93.566 max 所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。 地下室模板支架 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.40; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):4.00; 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ; 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:钢管支撑; 板底钢管的间隔距离(mm):300.00; 2.荷载参数 23模板与木板自重(kN/m):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m):25.000; 楼板浇筑厚度(m):0.25; 2施工均布荷载标准值(kN/m):1.000; 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土标号:C40; 2每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积(mm):1440.000; 计算楼板的宽度(m):4.00;计算楼板的厚度(m):0.25; 第25页 模板专项施工方案 计算楼板的长度(m):4.50;施工平均温度(?):21.000; 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、纵向支撑钢管的计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 3截面抵抗矩 w=4.73cm; 4截面惯性矩 I=11.36cm; 第26页 模板专项施工方案 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q= 25.000×0.300×0.250 = 1.875 kN/m; 11 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ; 12 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): q = (1.000 + 2.000)×0.300 = 0.900 kN/m; 2 2.强度验算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 静荷载:q = 1.2 × (q + q) = 1.2×(1.875+0.105) = 2.376 kN/m; 112 活荷载:q = 1.4×0.900 = 1.260 kN/m; 22最大弯距 M = (0.100×2.376+0.117×1.260 ) ×0.800 = 0.246 kN.M; max 最大支座力 N = ( 1.1 ×2.376 + 1.2×1.260)×0.800 = 3.300 kN ; 62最大应力计算值 σ= M / W = 0.246×10/4730.0 = 52.096 N/mm; 2纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm; 2纵向钢管的最大应力计算值为 52.096 N/mm 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 2205.0 N/mm,满足要求! 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q = q + q = 1.980 kN/m 11112 活荷载 q = 0.900 kN/m 2 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 45V= (0.677×1.980+0.990×0.900)×800.0/( 100×2.1×10×11.360 ) =3.906 mm; 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.300 kN; 第27页 模板专项施工方案 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M = 0.715 kN.m ; max 最大变形 V = 1.208 mm ; max 最大支座力 Q = 9.558 kN ; max2最大应力 σ= 151.131 N/mm; 2支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm; 2支撑钢管的最大应力计算值 151.131 N/mm 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 2205.000 N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页， 第28页 模板专项施工方案 双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转 双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? R c 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.558 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N = 0.135×4.000 = 0.540 kN; G1 (2)模板的自重(kN): N = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN; G2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N = 25.000×0.250×0.800×0.800 = 4.000 kN; G3 静荷载标准值 N = N+N+N = 4.764 kN; GG1G2G3 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 N = (1.000+2.000 ) ×0.800×0.800 = 1.920 kN; Q 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 1.4N = 8.405 kN; GQ 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 8.405 kN; σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L/i 查表得到; o i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; 22 A ---- 立杆净截面面积(cm):A = 4.50 cm; 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm):W=4.73 cm; 2 σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm); 2 [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm; L---- 计算长度 (m); 0 如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算 l = h+2a 0 a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m; 得到计算结果: 立杆计算长度 L = h + 2a = 1.400+2×0.100 = 1.600 m ; 0 L / i = 1600.000 / 15.900=101.000 ; 0 由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.580 ; o2钢管立杆受压应力计算值;σ=8404.800/(0.580×450.000) = 32.202 N/mm; 2立杆稳定性计算 σ= 32.202 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 2N/mm，满足要求～ 第29页 模板专项施工方案 七、楼板强度的计算: 1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线 荷载均布考虑。 22宽度范围内配置?级钢筋,配置面积As=1440 mm,fy=360 N/mm。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×250mm,截面有效高度 ho=230 mm。 按照楼板每8天浇筑一层。 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m; q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.250 ) + 1× 1.2 × ( 0.540×6×6/4.500/4.000 ) + 2 1.4 ×(1.000 + 2.000) = 21.340 kN/m; 单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×21.336 = 96.012 kN/m; 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 2 M = 0.0596×96.010×4.000 = 91.557 kN.m; max 因平均气温为21?，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C40混凝土强度在8天龄期近似等效为 C24.960。 2混凝土弯曲抗压强度设计值为f=11.882N/mm; cm 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× f/ ( b × h × f ) = 1440.000×360.000 / yocm ( 4000.000×230.000×11.882 )= 0.047 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 α = 0.046 s 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 22-6 M = α× b× ho×fcm = 0.046×4000.000×230.000×11.882×10 = 115.392 1s kN.m; 结论:由于 ?Mi =M1+M2= 115.392 > M= 91.557 max 所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。 柱模板 柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞， 用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压 力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):1400.00;柱截面高度H(mm):1400.00;柱模板的总计算高度:H = 3.00m; 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 22.00kN/m; 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2;柱截面宽度B方向竖楞数目:5; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2;柱截面高度H方向竖楞数目:5; 对拉螺栓直径(mm):M12; 2.柱箍信息 第30页 模板专项施工方案 柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.2; 43钢楞截面惯性矩I(cm):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08; 柱箍的间距(mm):400;柱箍肢数:2; 3.竖楞信息 竖楞材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.2; 43钢楞截面惯性矩I(cm):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08; 竖楞肢数:2; 4.面板参数 面板类型:竹胶合板;面板厚度(mm):18.00; 2面板弹性模量(N/mm):9500.00; 2面板抗弯强度设计值f(N/mm):13.00; c2面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50; 5.木方和钢楞 22方木抗弯强度设计值f(N/mm):13.00;方木弹性模量E(N/mm):9500.00; c2方木抗剪强度设计值f(N/mm):1.50; t22钢楞弹性模量E(N/mm):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm):205.00; 柱模板设计示意图 第31页 模板专项施工方案 计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H -- 模板计算高度，取3.000m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.000; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 222分别为 47.705 kN/m、72.000 kN/m，取较小值47.705 kN/m作为本工程计算荷载。 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=47.705kN/m; 12倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F= 2.000 kN/m。 2 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 335 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 第32页 模板专项施工方案 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯 距: 其中， M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(竖楞间距): l =335.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，2 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q + q =20.609+1.008=21.617 kN/m; 125面板的最大弯距:M =0.1×21.617×335×335= 2.43×10N.mm; 面板最大应力按下式计算: 2其中， σ --面板承受的应力(N/mm); M --面板计算最大弯距(N.mm); W --面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度; 43 W= 400×18.0×18.0/6=2.16×10 mm; 22 f --面板的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 542面板的最大应力计算值: σ = M/W = 2.43×10 / 2.16×10 = 11.231N/mm; 2面板的最大应力计算值 σ =11.231N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 2[σ]=13.000N/mm，满足要求～ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ?--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l =335.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 第33页 模板专项施工方案 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式2 中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q + q =20.609+1.008=21.617 kN/m; 12 面板的最大剪力:? = 0.6×21.617×335.0 = 4344.929N; 截面抗剪强度必须满足下式: 2其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm); ?--面板计算最大剪力(N):? = 4344.929N; b--构件的截面宽度(mm):b = 400mm ; h--面板厚度(mm):h = 18.0mm ; nn22 f---面板抗剪强度设计值(N/mm):fv 13.000 N/mm; v=2面板截面受剪应力计算值: τ =3×4344.929/(2×400×18.0)=0.905N/mm; 2面板截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v2面板截面的受剪应力 τ =0.905N/mm 小于 面板截面抗剪强度设计值 2[fv]1.500N/mm，满足要求～ = 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， ω--面板最大挠度(mm); q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 47.71×0.40,19.08 kN/m; l--计算跨度(竖楞间距): l =335.0mm ; 22 E--面板弹性模量(N/mm):E = 9500.00 N/mm ; 4 I--面板截面的惯性矩(mm); 54 I= 400×18.0×18.0×18.0/12 = 1.94×10 mm; 面板最大容许挠度: [ω] = 335.0 / 250 = 1.340 mm; 45面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×19.08×335.0/(100×9500.0×1.94×10) = 0.881 mm; 面板的最大挠度计算值 ω =0.881mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.340mm,满足要求～ 四、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.2; 3内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm; 第34页 模板专项施工方案 4内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm; 竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式: 其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm; q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.34×0.90=17.260kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.34×0.90=0.844kN/m; 2 q = (17.260+0.844)/2=9.052 kN/m; 5竖楞的最大弯距:M =0.1×9.052×400.0×400.0= 1.45×10N.mm; 2其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm); M --竖楞计算最大弯距(N.mm); 33 W --竖楞的截面抵抗矩(mm)，W=5.08×10; 22 f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm); f=205.000N/mm; 532竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.45×10/5.08×10 = 28.510N/mm; 2竖楞的最大应力计算值 σ =28.510N/mm 小于 竖楞的抗弯强度设计值 2[σ]=205.000N/mm，满足要求～ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ?--竖楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×47.71×0.34×0.90=17.260kN/m; 1 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×2.00×0.34×0.90=0.844kN/m; 2 q = (17.260+0.844)/2=9.052 kN/m; 竖楞的最大剪力:? = 0.6×9.052×400.0 = 2172.464N; 截面抗剪强度必须满足下式: 第35页 模板专项施工方案 2其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm); ?--竖楞计算最大剪力(N):? = 2172.464N; b--竖楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ; h--竖楞的截面高度(mm):h = 80.0mm ; nn22 f--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm):fv 1.500 N/mm; v=2竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2172.464/(2×60.0×80.0)=0.679N/mm; 2竖楞截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v2竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.679N/mm 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 2[fv]1.50N/mm，满足要求～ = 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ω--竖楞最大挠度(mm); q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.71×0.34 = 15.98 kN/m; l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ; 2 E--竖楞弹性模量(N/mm):E = 210000.00 N/mm2 ; 45 I--竖楞截面的惯性矩(mm)，I=1.22×10; 竖楞最大容许挠度: [ω] = 400/400 = 1.600mm; 45竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.98×400.0/(100×210000.0×1.22×10) = 0.108 mm; 竖楞的最大挠度计算值 ω=0.108mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=1.600mm ， 满足要求～ 五、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.2; 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm; 4钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm; 柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图): B方向柱箍计算简图 第36页 模板专项施工方案 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的; P = (1.2 ×47.71×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.335 × 0.40/2 = 3.62 kN; B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 5.743 kN; B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.295 kN.m; B方向柱箍变形图(kN.m) 最大变形: V = 0.239 mm; 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 第37页 模板专项施工方案 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.29 kN.m; 3 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm; 2B边柱箍的最大应力计算值: σ = 55.22 N/mm; 2柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205.000 N/mm; 2B边柱箍的最大应力计算值 σ =55.22N/mm 小于 柱箍的抗弯强度设计值 2[f]=205.000N/mm，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: ω = 0.239 mm; 柱箍最大容许挠度:[ω] = 466.7 / 250 = 1.867 mm; 柱箍的最大挠度 ω =0.239mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.867mm，满足要 求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; 2 A -- 对拉螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm; 查表得: 对拉螺栓的型号: M12 ; 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm; 2 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm; 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.743 kN。 5-5对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10×7.60×10 = 12.920 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.743kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.2; 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm; 4钢柱箍截面惯性矩 I = 121.90cm; 柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算(附计算简图): H方向柱箍计算简图 第38页 模板专项施工方案 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的; P = (1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.335 ×0.40/2 = 3.62 kN; H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 5.743 kN; H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.295 kN.m; H方向柱箍变形图(kN.m) 最大变形: V = 0.239 mm; 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: 第39页 模板专项施工方案 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.29 kN.m; 3 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm; 2H边柱箍的最大应力计算值: σ = 55.224 N/mm; 2柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205.000 N/mm; 2H边柱箍的最大应力计算值 σ =55.224N/mm 小于 柱箍的抗弯强度设计值 2[f]=205.000N/mm，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: V = 0.239 mm; 柱箍最大容许挠度: [V] = 466.667 / 250 = 1.867 mm; 柱箍的最大挠度 V =0.239mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.867mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; 2 A -- 对拉螺栓有效面积 (mm); 2 f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm; 查表得: 对拉螺栓的直径: M12 ; 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm; 2 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm; 5-5对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10×7.60×10 = 12.920 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.743 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.743kN 小于 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算 满足要求! 安徽省阜阳市第九建筑有限责任公司 2009年 10 月 1 日 第40页