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中控室铝板幕墙计算书koddrqlx费下载 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 《铝合金建筑型材第2部分: 阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004 《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 一般要求》 GB/T 3880.1-2006 中央控制室铝单板幕墙设计计算书 《一般工业用铝及铝合金板、带材 第2部分 力学性能》 GB/T 3880.2-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006 《紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000 《紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000 《紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 》 GB 3098.4-2000 《紧固件机械性能 自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 《紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000 《紧固件机械性能 不锈钢 螺母》 GB 3098.15-2000 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997 《铝板幕墙 板基》 YS/T429.1-2000 《铝板幕墙 氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 2基本参数: 银川地区基本风压0.650kN/m 《铝塑复合板》 GB/T 17748-1999 抗震设防烈度8度 设计基本地震加速度0.20g 《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000 标高为11.65m 跨度为5.8m 辅助支撑2.5m 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000 立柱矩形钢管60X60X4 横撑等边角钢L50X50X4 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 分格尺寸WXH=1000X2100 《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004 《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001 ?.设计依据: 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》 《玻璃幕墙工程技术》 JGJ 102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 ?.基本: 《玻璃幕墙工程质量检验》 JGJ/T 139-2001 (1).场地类别划分: 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类: 《民用建筑设计通则》GB 50352-2005 --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; 《建筑设计防火规范》 GB 50016-2006 --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; 《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045-95(2005年版) --C类指有密集建筑群的城市市区; 《建筑物防雷设计规范》GB 50057-94(2000年版) --D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 本工程为:银川，按B类地区计算风荷载。 《中国地震动参数区划图》GB18306-2000 (2).风荷载计算: 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版) 表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算: 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 1 当计算主要承重结构时 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 W=βμμW (GB50009 7.1.1-1) kzsz0 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 2 当计算围护结构时 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002 W=βμμW (GB50009 7.1.1-2) kgzs1z0 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000 式中: 2 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001 其中: W---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m); k 《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000 β---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。 gz 《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000 根据不同场地类型,按以下公式计算:β=K(1+2μ) gzf 《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007 其中K为地区粗糙度调整系数，μ为脉动系数。经化简，得: f-0.072-0.12 《铝合金建筑型材第1部分: 基材》 GB/T 5237.1-2004 A类场地: β=0.92×[1+35×(Z/10)] gz 1 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 -0.16 B类场地: β=0.89×[1+(Z/10)] 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度: α=0.24 gzmax0.108-0.22 C类场地: β=0.85×[1+35×(Z/10)] 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度: α=0.32 gzmax0.252-0.30 银川设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度为8度，故取αmax=0.16 D类场地: β=0.80×[1+35×(Z/10)] gz2 μ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。 G---幕墙构件的自重(N/m) zAK 根据不同场地类型,按以下公式计算: (4).作用效应组合: 0.24一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度: A类场地: μ=1.379×(Z/10) z0.32 a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求: B类场地: μ=1.000×(Z/10) z0.44C类场地: μ=0.616×(Z/10) γS ? R z00.60 b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求: D类场地: μ=0.318×(Z/10) z 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列 S ? R/γ ERE规定采用局部风压体型系数μ: 式中 S---荷载效应按基本组合的设计值; s1 一、外表面 S---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值; E 1. 正压区 按表7.3.1采用; R---构件抗力设计值; 2. 负压区 γ----结构构件重要性系数，应取不小于1.0; 0 — 对墙面， 取-1.0 γ----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0; RE — 对墙角边， 取-1.8 c.挠度应符合下式要求: 二、内表面 d ? d ff,lim 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 d---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值; f2 注:上述的局部体型系数μ(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m的情况，当围护构件的从属面积A大于 d---构件挠度限值; s1f,lim2 2 2 或等于10m时，局部风压体型系数μ(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m而大于1m时，局部风 d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d?d的规定。 s1ff,lim 压体型系数μ(A)可按面积的对数线性插值，即 幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定: s1 μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)] logA 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行: s1s1s1s1 S=γS+γψS+γψS GGKwwWKEEEK0.32 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行: 本工程属于B类地区,故μ=(Z/10) z S=γ W---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于S+ψγS 0GGKwwWK220.3kN/m，银川地区取为0.650kN/m S---作用效应组合的设计值; (3).地震作用计算: S---永久荷载效应标准值; Gk q=β S---风荷载效应标准值; ×α×G EAkEmaxAKWk 其中: q---水平地震作用标准值 S---地震作用效应标准值; EAkEk β γ---动力放大系数,按 5.0 取定 ---永久荷载分项系数; EG α---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: γ---风荷载分项系数; maxW α选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。 γ---地震作用分项系数; maxE ψ---风荷载的组合值系数; W表5.3.4 水平地震影响系数最大值α max ψ---地震作用的组合值系数; E抗震设防烈度 6度 7度 8度 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值: α 0.04 0.08(0.12) 0.16(0.24) max ?一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γ、γ、γ应分别取1.2、1.4和1.3; GWE ?当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γ应取1.35;此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向G注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 荷载效应; ?当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γ的取值不应大于1.0。 G 可变作用的组合系数应按下列规定采用: 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度: α=0.04 max ?一般情况下，风荷载的组合系数ψ应取1.0，地震作用于的组合系数ψ应取0.5。 WE 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度: α=0.08 max ?对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψ应取1.0(永久荷载的效W 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度: α=0.12 max应不起控制作用时)或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度: α=0.16 max 2 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 H44 175 136 79 幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γ和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。 W 5754 0 80 62 36 ?.材料力学性能: H42 140 109 63 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。 H14、H24、H44 160 124 72 (1).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。 H16、H26、H46 190 148 85 2表5.2.2 铝合金型材的强度设计值f(N/mm) a (3).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a强度设计值f a铝合金牌号 状 态 壁厚(mm) 采用。 抗拉、抗压 抗剪 局部承压 2表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值f(N/mm) sT4 不区分 85.5 49.6 133.0 6061 T6 不区分 190.5 110.5 抗199.0 钢材牌号 厚度或直径d(mm) 抗拉、抗压、抗弯 端面承压 剪 T5 不区分 85.5 49.6 120.0 6063 d?16 215 125 T6 不区分 140.0 81.2 161.0 Q235 16,d?40 205 120 325 ?10 124.4 72.2 150.0 T5 40,d?60 200 115 〉10 116.6 67.6 141.5 6063A d?16 310 180 ?10 147.7 85.7 172.0 T6 Q345 16,d?35 295 170 400 〉10 140.0 81.2 163.0 35,d?50 265 155 注:表中厚度是指计算点的钢材厚度;对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度. (2).单层铝板的强度设计值应按表5.2.2b的规定采用。 2 表5.2.2b 单层铝板强度设计值(N/mm) νt牌号 合金状态 σ抗拉强度f 抗剪强度f αα0.2 ll (4).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50018-2002的规定，可按表1060 H14、H24、H44 65 51 29 5.2.3b采用。 1050 H14、H24 、H44 75 58 34 表5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值 H48 120 93 54 tv钢材牌号 抗拉、抗压、抗弯 f 抗剪 f 端面承压(磨平顶1100 H14、H24、H44 95 74 43 ssc紧) f s3003 H16、H26 145 113 65 Q235 205 120 310 H14、H24、H44 115 89 52 Q345 300 175 400 3004 0 60 47 27 H42 140 109 63 H14、H24 170 132 76 (5).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采用。 3005 H42 95 74 43 表5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值 H14、H24、H44 135 105 61 tvc牌号 σ抗拉强度f 抗剪强度 f 端面承压强度 f 0.2 s1s1s1H46 160 124 72 06Cr19Ni10 S30408 205 178 104 246 3105 H25 130 101 58 06Cr19Ni10N S30458 275 239 139 330 5005 H14、H24、H44 115 89 52 022Cr19Ni10 S30403 175 152 88 210 H42 90 70 40 022Cr19Ni10N S30453 245 213 124 294 5052 0 65 51 29 06Cr17Ni12Mo2 S31608 205 178 104 246 H42 130 101 58 06Cr17Ni12Mo2N S31658 275 239 139 330 3 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 022Cr17Ni12Mo2 S31603 175 152 88 210 0.5~1.0 钢化玻璃、半钢化玻璃 玻璃棉 022Cr17Ni12Mo2N S31653 245 213 124 294 0.5~2.5 钢材 78.5 岩棉 铝合金 28.0 (6).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。 2表5.2.8 材料的弹性模量 E(N/mm) 一、风荷载计算 标高为11.7m处风荷载计算 材 料 E W:基本风压 05玻 璃 0.72,10 2 W=0.65 kN/m 05铝合金 0.70,10 β: 11.7m高处阵风系数(按B类区计算) gz-0.165 β=0.89×[1+(Z/10)]=1.759 gz钢、不锈钢 2.06,10 μ: 11.7m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) z5消除应力的高强钢丝 2.05,10 0.32 μ=(Z/10) z550.32不锈钢绞线 1.20,10,1.50,10 =(11.7/10)=1.050 5 μ:局部风压体型系数(墙面区) sl高强钢绞线 1.95,10 板块(第1处) 55钢丝绳 0.80,10,1.00,10 2 1000.00mm×2100.00mm=2.10m 2 注:钢绞线弹性模量可按实测值采用。 该处从属面积为:2.10m μ (A)=μ (1)+[μ (10)-μ (1)]×log(A) slslslsl =-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.322} (7).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。 =-0.936 μ=-0.936+(-0.2)=-1.136 sl表5.2.9 材料的泊松比υ 该处局部风压体型系数μ=1.136 sl 风荷载标准值: υ υ 材 料 材 料 W=β×μ×μ×W (GB50009-2001)(2006年版) kgzzsl0玻璃 0.20 钢、不锈钢 0.30 =1.759×1.050×1.136×0.650 2铝合金 0.33 高强钢丝、钢绞线 0.30 =1.363 kN/m 风荷载设计值: 2 W: 风荷载设计值(kN/m) γ: 风荷载作用效应的分项系数:1.4 w(8).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用 表5.2.10 材料的线膨胀系数α(1/?) 2 W=γ×W=1.4×1.363=1.908kN/m wk材料 α 材料 α -5-5-5 玻璃 0.80×10,1.00×10 不锈钢板 1.80×10 二、D 板强度校核: -5-5钢材 1.20×10 混凝土 1.00×10 222 校核依据:σ=M/W=6×m×q×L×η/t?fa=80.000N/mm -5-5铝材 2.35×10 砌砖体 0.50×10 L: 宽度: 0.333m x L: 高度: 0.700m y L: D板短边边长度: 0.333m (9).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。 t: 金属板厚度: 2.5mm 3表5.3.1 材料的重力密度γ(kN/m) g m: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 1 查表得: 0.081 材料 γ 材料 γ gg m: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) x25.6 1.2~1.5 普通玻璃、夹层玻璃、 矿棉 4 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 查表得: 0.118 L: E板短边长:0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm m: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) y2 查表得: 0.079 : 风荷载标准值: 1.363kN/m Wk2 垂直于平面的分布水平地震作用: W: 风荷载标准值: 1.363kN/m k2 垂直于平面的分布水平地震作用: q: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m) EAk2 q: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m) q=5×α×G EAkEAkmaxAK =5×0.160×67.500/1000 q=5×α×G EAkmaxAK2 =5×0.160×67.500/1000 =0.054kN/m 2 =0.054kN/m 荷载设计值为: 荷载设计值为: q=1.4×W+1.3×0.5×q kEAk2 =1.943kN/m q=1.4×W+1.3×0.5×q kEAk2 =1.943kN/m m: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 1494 查表得: 0.073 θ=(W+0.5×q)×L×10/Et kEAk =6.27 m: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) x η: 折减系数，按θ=6.27 查表得: 0.084 查表得:0.99 m: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) y 板所受最大弯矩应力值为: 查表得: 0.057 232494 σ=6×m×q×L×10×η/t θ=(W+0.5×q)×L×10/Et 1kEAk2 =16.711N/mm =6.27 22 16.711N/mm?80.000N/mm 强度可以满足要求 η: 折减系数，按θ=6.27 板挠度校核: 查表得:0.99 校核依据: ,/L?1/100 E板所受的最大弯矩应力值为: 232 f σ=6×m: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) ×q×L×10×η/t 112 查表得: 0.005 =14.986N/mm 22 L: 短边边长: 0.333m 14.986N/mm?80.000N/mm 强度可以满足要求 t: 板厚度: 2.5mm 2 E: 弹性模量: 70000.000N/mm E板挠度校核: v: 泊松比: 0.330 校核依据: ,/L?1/100 D: 板弯曲刚度: f: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 132 D=E×t/12/(1-v)/100000 查表得: 0.003 =1.023 L: E板宽度: 0.333m x 板挠度: L: E板高度: 0.700m y44 L: E板短边长: 0.333m U=10×f×W×L×η/D 1k =0.767mm t: 板厚度: 2.5mm 2 板挠度与边长比值: E: 弹性模量: 70000.000N/mm v: 泊松比: 0.330 D=U/L/1000 u =0.002 D: 板弯曲刚度: 32 0.002?1/100 板挠度可以满足要求 D=E×t/12/(1-v)/100000 =1.023 板挠度: 三、E板强度校核: 22244 校核依据:σ=M/W=6×m×q×L×η/t?fa=80.000N/mm U=10×f×W×L×η/D 1K =0.420mm L: E板宽度: 0.333m x 板挠度与边长比值: L: E板高度: 0.700m y 5 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 =1.023 D=U/L/1000 u =0.001 板挠度: 44 0.001?1/100 E板挠度可以满足要求 ×f×W×L×η/D U=101k =0.412mm 板挠度与边长比值: 四、F 板强度校核: 222 校核依据:σ=M/W=6×m×q×L×η/t?fa=80.000N/mm D=U/L/1000 u =0.001 L: 宽度: 0.333m x 0.001?1/100 板挠度可以满足要求 L: 高度: 0.700m y L: 短边长: 0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm 五、支座处强度校核: 1.支座处校核依据:根据一根肋两侧相邻两板格的支承情况，先求肋两侧的固端弯矩系数，平均后为此处弯矩 m: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 1 查表得: 0.072 系数: m: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) m=(m+m)/2 x支支(i)支(j)222 查表得: 0.083 校核依据:σ=M/W=6×m×q×L×η/t?fa=80.000N/mm 支 2.支座强度校核: m: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) y 查表得: 0.057 D,E之间: 2 肋侧D板格固端弯矩系数=0.118 W: 风荷载标准值: 1.363kN/m k 垂直于平面的分布水平地震作用: 肋侧E板格固端弯矩系数=0.084 2 q: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m) 支座弯矩系数:m=(m+m)/2 EAkdxex =0.101KN?m q=5×α×G EAkmaxAK232 =5×0.160×67.500/1000 σ=6×m×q×L×10×η/t 支22 =0.054kN/m =20.671N/mm 22 荷载设计值为: 20.671N/mm?80.000N/mm 强度可以满足要求 E,F之间: q=1.4×W+1.3×0.5×q kEAk2 =1.943kN/m 肋侧E板格固端弯矩系数=0.057 494 肋侧F板格固端弯矩系数=0.057 θ=(W+0.5×q)×L×10/Et kEAk =6.27 支座弯矩系数:m=(m+m)/2 fyey η: 折减系数，按θ=6.27 =0.057KN?m 232 查表得:0.99 σ=6×m×q×L×10×η/t 支2 板所受的最大截面弯矩应力值为: =11.685N/mm 22232 11.685N/mm?80.000N/mm 强度可以满足要求 σ=6×m×q×L×10×η/t 12 =14.721N/mm 六、固定片(压板)计算: 22 14.721N/mm?80.000N/mm 强度可以满足要求 W: 计算单元总宽为1000.0mm fg_x 板挠度校核: H: 计算单元总高为2100.0mm fg_y 校核依据: ,/L?1/100 H: 压板上部分高为300.0mm yb1 f: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) H: 压板下部分高为300.0mm 1yb2 查表得: 0.003 W: 压板长为20.0mm yb L: 短边边长: 0.333m H: 压板宽为35.0mm xyb t: 板厚度: 2.5mm B: 压板厚为8.0mm yb2 E: 弹性模量: 70000.000N/mm D: 压板孔直径为5.0mm yb2 v: 泊松比: 0.330 W: 作用在幕墙上的风荷载标准值为1.363(kN/m) k2 D: 板弯曲刚度: q: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为0.054(kN/m)(不包括立柱与横梁传来的地震作用) EAk322 D=E×t/12/(1-v)/100000 A: 每个压板承受作用面积(m) 6 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 A=(W/1000/2)×(H+H)/1000/2 fg_xyb1yb2 =(1.0000/2)×(0.3000+0.3000)/2 2 =0.1500 (m) P: 每个压板承受风荷载标准值(KN) wk P=W×A=1.363×0.1500=0.204(KN) wkk P: 每个压板承受风荷载设计值(KN) w P=1.4×P=1.4×0.204=0.286(KN) wwk M: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.m) w M=1.5×P×(W/2)=1.5×0.286×(0.0200/2)=0.004 (KN.m) wwyb P: 每个压板承受地震作用标准值(KN) ek P=q×A=0.054×0.1500=0.008(KN) ekEAK P: 每个压板承受地震作用设计值(KN) e P=1.3×P=1.3×0.008=0.011(KN) eek M: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.m) e M=1.5×P×(W/2)=1.5×0.011×(0.0200/2)=0.000 (KN.m) eeyb 采用S+0.5S组合 we M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.m) M=M+0.5×M=0.004+0.5×0.000=0.004(KN.m) we3 W: 压板截面抵抗矩(mm) 21. 荷载计算: W=((H-D)×B)/6 yhybyb2 =((35.0-5.0)×8.0)/6 (1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 3 =320.0 (mm) q: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) w42 I: 压板截面惯性矩(mm) W: 风荷载设计值: 1.760kN/m 3 B: 幕墙分格宽: 1.000m I=((H-D)×B)/12 yhybyb3 =((35.0-5.0)×8.0)/12 q=W×B w4 =1280.0 (mm) =1.760×1.000 662 σ=10×M/W=10×0.004/320.0=13.7 (N/mm) =1.760 kN/m 22 σ=13.7(N/mm) ? 84.2(N/mm)强度满足要求 (2)地震荷载计算 2 U: 压板变形(mm) q: 地震作用设计值(KN/m): EA32 U=1.5×1000×2×(P G+0.5×P)×W/(48×E×I) : 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 68N/m wkekybAk35 =1.5×1000×(0.204+0.5×0.008)×20.0/(24×0.7×10×1280.0) 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: 2 =0.001mm q: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m) EAk D: 压板相对变形(mm) q=5×α×G uEAkmaxAk =5×0.160×68.000/1000 D=U/L=U/(W/2)=0.001/10.0=0.0001 uyb2 D=0.0001?1/180 符合要求 =0.054 kN/m u N: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N): γ: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 vbhE D: 压板螺栓有效直径为4.250(mm) q=1.3×q EAEAk22 =1.3×0.054 N=(π×D×170)/4=(3.1416×4.250×170)/4 vbh2 =2411.7 (N) =0.071 kN/m N=2411.7?2×(P+0.5×P)=583.0(N)满足要求 q:水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) vbhweE q=q×B EEA =0.071×1.000 七、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算: =0.071 kN/m 7 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 (3)立柱弯矩: =1.2×0.394 =0.473kN M: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) w2)(立柱为拉弯构件) σ: 立柱计算强度(N/mmq: 风荷载均布线荷载设计值: 1.760(kN/m) w N: 立柱受力设计值: 0.473kN H: 立柱计算跨度: 5.800m sjcg332 A M=q×(L+L)/8/(L+L) : 立柱型材净截面面积: 8.830cm ww1212n33 =(3.300+2.500)/8/(3.300+2.500)×1.760 M: 立柱弯矩: 1.995kN?m 3 =1.956 kN?m W: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 15.264cm n γ: 塑性发展系数: 1.05 M: 地震作用下立柱弯矩(kN?m): E333 M σ=N×10/A=q×(L+L)/8/(L+L) +M×10/(1.05×W) EE1212nn333 =(3.300+2.500)/8/(3.300+2.500)×0.071 =0.473×10/8.830+1.995×10/(1.05×15.264) 2 =0.079kN?m =125.003N/mm 22 M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN?m) 125.003N/mm < ,=215.0N/mm a 立柱强度可以满足 采用S+0.5S组合 WE 4. 幕墙立柱的刚度计算: M=M+0.5×M wE =1.956+0.5×0.079 校核依据: d?L/250 f =1.995kN?m d: 立柱最大挠度 f2. 选用立柱型材的截面特性: D: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: u 立柱型材号: 热镀锌方钢管60X60X4 L: 立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离) 3.300m t1233 选用的立柱材料牌号:Q235 d<=16 R=[L/2-(L+L)/8(L+L)]×q/L 011212wk122 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm 抗剪125.0N/mm =1.651KN 523 型材弹性模量: E=2.10×10N/mm d=1000×[1.4355×R-0.409×q×L]×L/(24×2.1×I)=10.480mm f0Wk11x4 D X轴惯性矩: I=45.798cm =U/(L×1000) xut14 =10.480/(3.300×1000) Y轴惯性矩: I =45.836cm y3 =1/314 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: W=15.264cm n2 1/314 < 1/250 且 U<=20(跨距大于4500mm时此值为30) 立柱型材净截面积: A=8.830cm n 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=8.000mm 挠度可以满足要求～ 35. 立柱抗剪计算: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: S=9.670cm s2 塑性发展系数: γ=1.05 校核依据: τ?[τ]=125.0N/mm max3. 幕墙立柱的强度计算: (1)Q: 风荷载作用下剪力标准值(kN) wk2 校核依据: N/A R+M/(γ×W)?,=215.0N/mm(拉弯构件) : 双跨梁长跨端支座反力为: nna0233 B: 幕墙分格宽: 1.000m R=[L/2-(L+L)/8/(L+L)]×q/L 011212wk12 =1.651KN G: 幕墙自重: 68N/m Ak 幕墙自重线荷载: R: 双跨梁中间支座反力为: a33 G=68×B/1000 R=q×((L+L)/(8×L×L)+(L+L)/2) kawk121212 =68×1.000/1000 =4.627KN =0.068kN/m R: 双跨梁短跨端支座反力为: b N: 立柱受力: R=|q×(L+L)-R-R| kbwk120a =1.013KN N=G×L kk =0.068×5.800 R: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) c =0.394kN R=|q×L-R| cwk10 N: 立柱受力设计值: =2.497 KN r: 结构自重分项系数: 1.2 Q=max(R,R,R) Gwk0bc =2.497 KN N=1.2×N k 8 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 (2)Q: 风荷载作用下剪力设计值(kN) D: 连接螺栓有效直径: 10.4mm w0 选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级 Q=1.4×Q wwk2 =1.4×2.497 L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/mm 2 =3.496kN L_J:连接螺栓抗剪强度:175N/mm (3)Q: 地震作用下剪力标准值(kN) 采用S+S+0.5S组合 EkGWE R: 双跨梁长跨端支座反力为: N: 连接处风荷载总值(N): 0_e1wk233 R=[L/2-(L+L)/8/(L+L)]×q/L N=W×B×H×1000 0_e11212ek11wkksjcg =0.071KN =1.257×1.000×5.800×1000 =7290.6N R : 双跨梁中间支座反力为: 0.200KN a_e33 连接处风荷载设计值(N) : R=q×((L+L)/(8×L×L)+(L+L)/2) a_eek121212 =0.200KN N=1.4×N 1w1wk =1.4×7290.6 R: 双跨梁短跨端支座反力为: -0.044KN b_e =10206.8N R=|q×(L+L)-R-R| b_eek120_ea_e =0.044KN N: 连接处地震作用(N): 1Ek R: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) N=q×B×H×1000 c1EkEAksjcg =0.054×1.000×5.800×1000 R=|q×L-R| cek10_e =0.108 KN =315.5N Q=max(R,R,R) N: 连接处地震作用设计值(N): Ek0_eb_ec1E =0.108 KN N=1.3×N 1E1Ek =1.3×315.5 (4)Q: 地震作用下剪力设计值(kN) E =410.2N Q=1.3×Q EEk =1.3×0.108 N: 连接处水平总力(N): 1 =0.141kN N =N+0.5×N 11w1E(5)Q: 立柱所受剪力: =10206.8+0.5×410.2 =10411.9N 采用Q+0.5Q组合 wE Q=Q N +0.5×Q : 连接处自重总值设计值(N): wE2 =3.496+0.5×0.141 N=68×B×H 2ksjcg =3.567kN =68×1.000×5.800 (6)立柱剪应力: =394.4N τ: 立柱剪应力: N: 连接处自重总值设计值(N): 23 S: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 9.670cm N=1.2×N s22k 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=8.000mm =1.2×394.4 4 =473.3N I: 立柱型材截面惯性矩: 45.798cm x N: 连接处总合力(N): τ=Q×S×100/(I×LT_x) sx220.5 =3.567×9.670×100/(45.798×8.000) N=(N+N) 122220.5 =9.413N/mm =(10411.928+473.280) 22 τ=9.413N/mm < 125.0N/mm =10422.7N 立柱抗剪强度可以满足 N: 螺栓的受剪承载能力: vb N: 螺栓受剪面数目: 2 v2八、立柱与主结构连接 N=2×π×D×L_J/4 vb02 =2×3.14×10.360×175/4 L: 连接处热轧钢角码壁厚: 6.0mm ct22 =29488.8N J: 连接处热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm y 立柱型材种类: Q235 d<=16 D: 连接螺栓公称直径: 12.0mm 2 9 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 =10.412KN N: 用一颗螺栓时，立柱型材壁抗承压能力(N): cbl M: 弯矩设计值(N?mm): D: 连接螺栓直径: 12.000mm 2 N: 连接处立柱承压面数目: 2 : 螺孔中心与锚板边缘距离: 120.0mm ev2 t: 立柱壁厚: 4.0mm M=V×e/1000 22 XC_y: 立柱局部承压强度: 305.0N/mm =0.5×120.0/1000 =0.05679KN?m N=D×t×2×XC_y cbl2 =12.000×4.0×2×305.0 本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的 =29280.0N 承载力，应按照下列公式计算: N: 立柱与建筑物主结构连接的螺栓个数: um1 计算时应取螺栓受剪承载力和立柱型材承压承载力设计值中的较小者计算螺栓个数。 hh 螺栓的受剪承载能力N=29488.8N大于立柱型材承压承载力N=29280.0N vbcblNV22SdSd()，(),1 N=N/N um1cbl NV =10422.679/29280.000 RdsRds,, =0个 取2个 NRk,s 根据选择的螺栓数目，计算螺栓的受剪承载能力N=58977.6N ,NvbRd,s , 根据选择的螺栓数目，计算立柱型材承压承载能力N=58560.0N cblRs,N N=58977.6N > 10422.7N vb N=58560.0N > 10422.7N cblVRk,s 强度可以满足 ,VRd,s , 角码抗承压能力计算: Rs,V 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) gg L: 角码壁厚: 6.0mm ct2NV1.51.5SdSd2()，(),1 J: 热轧钢角码承压强度: 305.000N/mm y NV N: 钢角码型材壁抗承压能力(N): cbgRdcRdc,, N =D×2×J×L×N cbg2yct2um1 =12.000×2×305×6.000×2.000 NRk,c =87840.0N ,NRd,c , 87840.0N > 10422.7N Rc,N 强度可以满足 VRk,c九、幕墙后锚固连接设计计算 ,VRd,c , 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 Rc,V 本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。 式中 本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。 hN 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。Sd ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值; 本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 gN 本工程锚栓受拉力和剪力 Sd ---- 群锚受拉区总拉力设计值; g V: 总剪力设计值: sdhgV V=N sd2Sd ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值; =0.473KN ggV N: 总拉力设计值: sdSd ---- 群锚总剪力设计值; g N=N sd1 10 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 混凝土基材等级:强度等级C35; NRd,s ---- 锚栓受拉承载力设计值; d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm; ----钻孔直径=14.0mm; doNRk,s ---- 锚栓受拉承载力标准值; d----锚板钻孔直径=14.0mm; f h----钻孔深度=110.00mm; 1VRd,s ---- 锚栓受剪承载力设计值; h----锚栓有效锚固深度=110.00mm; ef T----安装扭矩=40.00N.m; instVRk,s ---- 锚栓受剪承载力标准值; f----锚栓极限抗拉强度标准值=400.00Mpa; stk2 A----锚栓应力截面面积=84.622mm; sNRd,c ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值; n----群锚锚栓个数=4; 幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设NRk,c ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值; 计值应按下列规定计算: VRd,c ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值; My,N1? 当时 ,,02 ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值; VnyRk,c,i MyN,h1N ,， γ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=1.50; SdRs,N2ny,i γ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.50; Rs,V γ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15; Rc,NMy,N1? 当时 ,,0 γ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80; Rc,V2ny,i γ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80; Rcp 'γ ----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15; Rsp(NLM).y,，h1N ,锚栓的分布如下图所示: Sd2y',i 式中 M ---- 弯矩设计值(N.m); hNSd ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值; y,y1i ---- 锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离(mm); '' y,yi1 ---- 锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离(mm); 锚板: L X=300.0mm ---- 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离(mm)。 Y=200.0mm h锚栓设置: 则 N=2.887KN; sd s11=100.0mm N=A×f Rk,ssstk s21=200.0mm =33.849KN; 锚基边距: N=N/γ Rd,sRk,sRs,N 无边缘效应: c>10*h ef =22.566KN; hA.锚栓钢材受拉破坏承载力 N>=N Rd,ssd h----混凝土基材厚度=200.0mm; 锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求～ 11 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 2B.锚栓钢材受剪破坏承载力 =9.407N/mm τ:剪应力 本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值V按下式计算: Rk,sh V=0.118KN; τ=V/(2×H×L) 则sdfw22 =0.365N/mm V=0.5×(π×d/4)×f Rk,sstk =16.924KN; σ:总应力 220.5 V=V/γ σ=((σ+σ)+τ) Rd,sRk,sRs,Vmn =11.283KN; =12.264 h22则 V=0.118KN; σ=12.264N/mm?f=160N/mm sdhfh 焊缝强度可以满足! V>=V Rd,ssd 锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求～ C.拉剪复合受力承载力 十一、幕墙横梁计算 拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算: 幕墙横梁计算简图如下图所示: h2h2(N/N)+(V/V) sdRd,ssdRd,s =0.02<1 锚栓钢材能够满足要求～ D.后补锚栓拉拔实验拉拔力计算: 计算公式: N拔=2β?(N/2+M/Z)/n 其中: N拔:单个锚固件的拉拔实验值(N); N:拉力设计值(N); M:弯矩设计值(N?mm); n:每排锚固件个数; Z:上下两排螺栓间距(mm); β:承载力调整系数; N拔=2β?(N/2+M/Z)/n =2×1.25×(10412.0/2+56790.0/100)/2 =7217.375N 在做拉拔实验时，单个锚栓的实验值应不小于N拔 1. 选用横梁型材的截面特性: 十、幕墙预埋件焊缝计算 根据《钢结构设计规范》GB50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 选用型材号: 等边角钢L50X50X4 选用的横梁材料牌号: Q235 d<=16 h:角焊缝焊脚尺寸6.000mm f2 L:角焊缝实际长度120.000mm 横梁型材抗剪强度设计值: 125.000N/mm 2 横梁型材抗弯强度设计值: 215.000N/mm h:角焊缝的计算厚度=0.7h=4.2mm ef52 横梁型材弹性模量: E=2.06×10N/mm L:角焊缝的计算长度=L-2h=108.0mm wf2 f:Q235热轧钢板角焊缝的强度设计值:160N/mm M横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) hfx β:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 M横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) fy3 σ:弯矩引起的应力 W横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: W=2.560cm mnxnx23 σ=6×M/(2×h×l×β) W横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: W=2.560cm mewfnyny22 =2.851N/mm 型材截面积: A=3.913cm γ塑性发展系数，可取1.05 σ:法向力引起的应力 n 2. 幕墙横梁的强度计算: σ =N/(2×h×L×β) newf 12 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 水平地震作用最大集度标准值(三角形分布) 校核依据: M/γW+M/γW?f=215.0 xnxyny 横梁上分格高: 2.100m q=q×B exEAk 横梁下分格高: 2.100m =0.054×1.000 H----横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 2.100m =0.054KN/m l----横梁跨度,l=1000mm q: 水平地震作用最大集度设计值 E (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN?m) γ: 地震作用分项系数: 1.3 E2 G: 横梁自重: 68N/m q=1.3×q AkEex =1.3×0.054 G: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): k 横梁自重受荷按上单元高: 2.100m =0.071kN/m G=68×H/1000 M: 地震作用下横梁弯矩: kxE2 =68×2.100/1000 M=q×B/12 xEE2 =0.143kN/m =0.071×1.000/12 G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) =0.006kN?m (4)横梁强度: G=1.2×G k2 =1.2×0.143 σ: 横梁计算强度(N/mm): =0.171kN/m 采用S+S+0.5S组合 GWE3 M: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN?m) W: 横梁截面绕截面X轴的净截面抵抗矩: 2.560cm ynx23 M=G×B/8 W: 横梁截面绕截面Y轴的净截面抵抗矩: 2.560cm yny2 =0.171×1.000/8 γ: 塑性发展系数: 1.05 333 =0.021kN?m σ=10×M/(1.05×W)+10×M/(1.05×W)+0.5×10×M/(1.05×W) ynyxwnxxEnx2(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN?m) =63.628N/mm 22 风荷载线分布最大集度标准值(三角形分布) 63.628N/mm < ,=215.0N/mm a 横梁正应力强度可以满足 q=W×B wkk =1.257×1.000 3. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 2 =1.257kN/m 校核依据: τ=V×S/(I×t)?125.0N/mm xyxxx2 风荷载线分布最大集度设计值 校核依据: τ =V×S/(I×t)?125.0N/mm yxyyy q=1.4×q V----横梁竖直方向(X轴)的剪力设计值N; wwkx =1.4×1.257 V----横梁水平方向(Y轴)的剪力设计值N; y3 =1.760kN/m ; S----横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩=2.667cmx3 M S: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN?m) ----横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩=2.672cm; xwy24 M=q×B/12 I----横梁绕截面X轴的毛截面惯性矩=9.271cm; xwwx24 =1.760×1.000/12 I----横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=9.276cm; y =0.147kN?m t----横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度=4.0mm; x (3)地震作用下横梁弯矩 t----横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度=4.0mm; y2 f----型材抗剪强度设计值=125.0N/mm; q: 横梁平面外地震作用: EAk β: 动力放大系数: 5 (1)Q: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Ewk2 α: 地震影响系数最大值: 0.160 W: 风荷载标准值: 1.257kN/m maxk2 B: 幕墙分格宽: 1.000m G: 幕墙构件自重: 68 N/m Ak 风荷载呈三角形分布时: q=5×α× 68/1000 EAkmax2 =5×0.160× 68/1000 Q=W×B/4 wkk22 =0.054kN/m =1.257×1.000/4 =0.314kN q: 水平地震作用最大集度标准值 ex B: 幕墙分格宽: 1.000m (2)Q: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) w 13 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 =0.097mm Q=1.4×Q wwk =1.4×0.314 在风荷载标准值作用下，横梁的挠度为: d=0.548mm fw =0.440kN 在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度为: d=0.097mm fG l----横梁跨度,l=1000mm (3)Q: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) Ek 地震作用呈三角形分布时: 钢型材 d/l < 1/250 fw2 Q=q×B/4 钢型材 d/l < 1/500 且 d不大于3mm EkEAkfGfG2 =0.054×1.000/4 挠度可以满足要求～ =0.014kN (4)Q十二、横梁与立柱连接件计算 : 地震作用下横梁剪力设计值(kN) E 1. 横梁与立柱间连结 γ: 地震作用分项系数: 1.3 E (1)横向节点(横梁与角码) Q=1.3×Q EEk =1.3×0.014 N: 连接部位受总剪力: 1 =0.018kN 采用S+0.5S组合 wE(5)V: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): N=(Q+0.5×Q)×1000 y1wE =(0.440+0.5×0.018)×1000 采用V=Q+0.5Q组合 ywE =448.790N V=Q+0.5×Q ywE =0.440+0.5×0.018 选择的横梁与立柱连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级 2 =0.449kN Huos_J:连接螺栓的抗剪强度设计值:175N/mm 2 Huos_L:连接螺栓的抗拉强度设计值:230N/mm (6)V: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): x V=G×B/2 N: 剪切面数: 1 xv =0.086kN D: 螺栓公称直径: 6.000mm 1 (7)横梁剪应力 D: 螺栓有效直径: 5.060mm 0 τN=V×S/(I×t) : 螺栓受剪承载能力计算: xyxxxvbh2 =0.449×2.667×100/(9.271×4.0) N=1×(π×D/4)×Huos_J vbh022 =3.227N/mm =1×(3.14×5.060/4)×175 =3517.295N τ=V×S/(I×t) yxyyy =0.086×2.672×100/(9.276×4.0) N: 螺栓个数: um12 =0.617N/mm N=N/N um11vbh22 =448.790/3517.295 τ=3.227N/mm < f=125.0N/mm x22 =0.128 τ=0.617N/mm < f=125.0N/mm y 横梁抗剪强度可以满足～ 取 2 个 4.幕墙横梁的刚度计算 N: 连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算: cb 横梁材料牌号:Q235 d<=16 钢型材校核依据: d?L/250 f2 横梁承受呈三角形分布风荷载作用时的最大荷载集度: HL_Y:横梁材料局部抗承压强度设计值:305.0N/mm t: 幕墙横梁壁厚:4.000mm q:风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m) wk q=W×B N=D×t×HL_Y ×N wkkcb1um1 =1.257×1.000 =6.000×4.000×305.0×2.000 =1.257KN/m =14640.000N 水平方向由风荷载作用产生的挠度: 14640.000N?448.790N 4 强度可以满足 d=q×W×1000/(2.1×I×120) fwwkfgx =0.548mm (2)竖向节点(角码与立柱) 自重作用产生的挠度: G: 横梁自重线荷载(N/m): k4 d=5×G×W×1000/(384×2.1×I) G=68×H fGKfgyk 14 中国石油宁夏石化分公司500万吨/年炼油改扩建工程 =68×2.100 =142.800N/m 横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2×G k =1.2×142.800 =171.360N/m N: 自重荷载(N): 2 N=G×B/2 2 =171.360×1.000/2 =85.680N N: 连接处组合荷载: 采用S+S+0.5S GWE220.5 N=(N+N) 12220.5 N=(448.790+85.680) =456.896N N: 螺栓个数: um2 N=N/N um2vbh =0.130 取 2 个 N: 连接部位钢角码壁抗承压能力计算: cbj2 HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值=305N/mm 连接部位角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓 ) L: 连接热轧钢角码壁厚:4.000mm ct1 N=D×L×HLjm_Y×N cbj1ct1um2 =6.000×4.000×305× 2.000 =14640.000N 14640.000N?456.896N 强度可以满足! 15