一种新型液压控制多片式摩擦离合器

一种新型液压控制多片式摩擦离合器 2016-JXSJ 商 丘 工学院 080202-072 本科毕业设计 一种新型液压控制多片式摩擦离合器设计 学 院 机械工程学院 专 业 机械设计制造及其自动化 学 号 4112020237 学生姓名 晏东玉 指导教师 张保林 郭媛媛 提交日期 2016年05月04 日 诚 信 承 诺 书 本人郑重承诺和声明: 我承诺在毕业撰写过程中遵守学校有关规定,恪守学术规范,此毕业论文(设计)中均系本人在指导教师指导下独立完成,没有剽窃、抄袭他人的学术观点、思想和成果,没有篡改研究数据,凡涉及其他作者的观点和材料,均作了注释,如有违规行为发生,我愿承担一切责任,接受学校的处理,并承担相应的法律责任。 毕业论文,设计,作者签名: 年 月 日 摘 要 伴随着社会的高速发展，在全球经济发展的大环境之下，我国各个行业在受到其他国家先进技术冲击的同时，与国外品牌企业的沟通交流的机会也变的越来越多。汽车离合器行业通过行业展会、科研合作等多种途径，不断的提高了自身实力和核心竞争力，缩小与发达国家之间的差距。 离合器最主要功用是实现发动机与传动系平顺的接合和切断，从而确保汽车平稳起步;在换挡时将发动机与传动系分离，减少变速器中换档齿轮间的冲击;当在工作中受到比较大的动载荷时，离合器能够限制传动系所承受的最大转矩，从而防止传动系每个零部件因过载而损伤;有效地降低传动系中的振动和噪音。在新的市场需求的驱动下，汽车离合器的更新和优化升级更加迫切。国内汽车离合器生产企业充分挖掘市场潜力，大力发展离合效果好，精度高的汽车离合器，在机动车辆向高精度化的转变中发挥积极作用。一般生产汽车离合器的企业对离合器的离合指数上都有严格的要求。各企业在生产设备时，都充分考虑到离合器在汽车运行中可能会出现的种种问，从而减少离合器由于故障而导致出现刹车失控、引发交通事故等现象。 本文介绍了新型液压控制多片式摩擦离合器的结构组成、工作原理以及主要零部件的设计中所必须的理论计算，通过对传统的汽车离合器结构进行优化，使得此种类型的汽车离合器的使用范围更广泛，更加灵活，并且对今后的选型设计工作有一定的参考价值。 关键词:离合器;结构;工作原理;参考 I ABSTRACT Along with the rapid development of society, under the environment of global economic development. China's various industries in by the other countries the impact of advanced technology at the same time, opportunity to communicate with foreign brand enterprises has become more and more. The automobile clutch industry through a variety of ways industry exhibition, scientific research cooperation, constantly improve their own strength and core competitiveness, narrow the gap between developed countries. The main function of the clutch is cut off and the engine and transmission system to achieve smooth engagement and ensure a smooth start car; in the shift will be separated from the engine and transmission system and reduce the transmission of shocks between the gear shift; in work by larger dynamic load and to limit the transmission under the maximum torque, in order to prevent the transmission components of the damage due to overload; effectively reduce vibration and noise of the transmission system of. In the new market demand driven, updating and upgrading of automobile clutch more urgent. The domestic automobile clutch production enterprises fully tap the potential of the market, vigorously develop the automobile clutch clutch has good effect, high precision, play a positive role to change the high accuracy of a motor vehicle. There are strict requirements of general production index of automobile clutch clutch to clutch on the enterprise. The enterprise in the production equipment, give full consideration to the clutch may arise in the car to run in all sorts of problems, thereby reducing clutch due to a fault and led to the emergence of a brake is out of control, causing traffic accidents and so on. The small car clutch structure composition, working principle and main parts design must have the theoretical calculation, through carries on the optimization to the traditional structure of automobile clutch, making the use of this type of automobile clutch broader, more flexible, and has a certain reference value for future design and selection are introduced in this paper. Keywords:Driving roller ;Crankshaft;Processing craft;Significance II 目 录 1 引 言 ............................................................................................................................. 1 1.1 课题的来源与研究的目的和意义 ........................................ 1 1.2 本课题研究的内容 ............................................... 1 1.3 离合器工作原理 ................................................. 1 1.4 液压系统概述 ................................................... 2 1.5 离合器的发展概况 ............................................... 3 2 新型液压控制多片式摩擦离合器结构的设计 ................................... 6 2.1 引言 ........................................................... 6 2.2 新型液压控制多片式摩擦离合器液压系统原理图的确定 ............... 6 2.3 离合器结构的选择 ............................................... 6 2.3.1摩擦片的选择...................................................... 6 2.3.2 压紧弹簧布置形式的选择 .................................... 7 2.3.3 加压盘的驱动方式 .......................................... 8 2.4 离合器主要零件的设计 ........................................... 8 2.4.1从动盘 ..................................................... 8 2.4.2 摩擦片 .................................................... 9 2.4.3 压缩弹簧 .................................................. 9 2.4.4 压盘 ..................................................... 10 2.4.5 离合器盖 ................................................. 11 2.5 本章小结 ..................................................... 12 3 离合器的设计计算 ........................................................... 13 3.1 摩擦片主要参数的选择 .......................................... 13 3.2 摩擦片基本参数的优化 .......................................... 16 3.3 压缩弹簧主要参数的选择 ........................................ 18 3.3.1 比较H/h的选择 ........................................... 18 3.3.2 R/r选择 ................................................. 18 3.3.3 圆锥底角 ................................................. 18 3.3.4 切槽宽度 ................................................. 19 3.3.5 压盘加载点半径和支承环加载点半径的确定 ................... 19 3.3.6 公差与精度 ............................................... 19 3.4 压缩弹簧的优化设计 ............................................ 19 3.5 压缩弹簧的应力计算 ............................................ 20 3.6 本章小结 ...................................................... 22 III 结 论 .......................................................................... 23 致 谢 .......................................................................... 24 参考文献 ...................................................................... 26 IV 1引言 1 引 言 1.1 课题的来源与研究的目的和意义 目前市面上的液压控制多片式摩擦离合器大多都是采用传统的结构，在某些特定的区域，这种结构形式的液压控制多片式摩擦离合器非常不受欢迎。由于以往的液压控制多片式摩擦离合器采用传统的结构形式，这样就造成传动精度不好控，保养维护费用较高;同时存在一定的安全隐患。因此，对整机的安全性要求较高，操作时也会给工作人员带来强烈的震动，使得操作很不舒服。虽然传统的液压控制多片式摩擦离合器的传动效率较高，离合效果较好，但是价格也较昂贵，对于一般的用户难以接受。所以研究一种新型的液压控制多片式摩擦离合器势在必行～传统的液压控制多片式摩擦离合器的产品图片如下图1.1所示: 图1.1 传统压控制多片式摩擦离合器 1.2 本课题研究的内容 本课题是对新型液压控制多片式摩擦离合器的原理及结构进行研究。具体包括以下内容: (1)介绍新型液压控制多片式摩擦离合器的液压控制原理和它的结构原理，根据合理地设计和改善将离合器的结构等效简化，确定新型液压控制多片式摩擦离合器的结构形式。 (2)设计出新型液压控制多片式摩擦离合器的液压系统原理图以及结构图纸。 (3)对新型液压控制多片式摩擦离合器的安全系数进行测定，得出影响效率的主要因素，验证理论分析的正确性。 1.3 离合器工作原理 离合器主动部分包括飞轮、离合器盖和压盘。飞轮用螺栓与曲轴 固定在一起，离合器盖通过螺钉固定在飞轮后端面上，压盘与离合器盖通过传动片连接。这样，只要曲轴旋转，发动机发出的动力便经飞轮、离合器盖传至压盘，使它们一起旋转。 1 商丘工学院本科毕业设计 离合器从动部分由装在压盘和飞轮之间的两面带摩擦衬片的从动盘和从动轴组成。从动盘通过内花键孔与从动轴滑动配合。从动轴前端用轴承支承在曲轴后端中心孔中，后端支承在变速器壳体上并伸入变速器。离合器的从动轴通常又是变速器的输入轴。 如图1.2所示，该新型液压控制多片式摩擦离合器一般是有外罩、加压盘、外齿摩擦片、法兰盘、活塞、活塞缸、管结构、轴、压缩弹簧组成。 新型液压控制多片式摩擦离合器从整体的方向来分主要由分离机构和压力液压缸两部分组成,由3个均布的液压缸直接将动力传递给分离机构,使的其离合器的结构形式大大简化。因为其液压缸活塞具有一定的行程储备,所以在使用过程中无需人工去调整摩擦片片间间隙,从而降低了工人的劳动强度,提高了离合器的可靠性和安全性。通过对新型液压控制多片式摩擦离合器电气控制原理和液压控制原理的介绍,再次充分说明了该新型装置具有较好的可操纵性和较高的自动化水平,具有较好的应用前景和使用前景。 图1.2 离合器总成 图中的数字表示离合器的零件分别表示为:1.外罩 2.加压盘 3.外齿摩擦片 4.法兰盘 5.为O型密封圈 6.活塞 7.活塞缸 8.管接头 9.轴承 10.旋转接头11.圆柱头内六角螺钉M16×30 12.圆柱头内六角螺钉M16×75 。 1.4 液压系统概述 广泛的液压工程和多方位的服务领域都需要液压系统的支持，在各行各业，特 2 1引言 别是工程机械领域，气弹簧的使用非常广泛，几乎无处不在。传统的液压传动形式已经不能够满足当今越来越快的工业脚步的进展，迫切需要液压系统进行更新换代处理，从而来满足当今社会液压工业发展的需要。总之，现代液压工程有五个业务领域:能源液压的开发和交付，用于生产各种产品的液压开发和交付，在各种液压服务的开发和交付，以及家庭和个人生活中的应用提供了各种液压的发展，液压臂的开发和交付。水利工程的理论基础的建立和发展。例如，在工程力学、流体动力学流体和压力的研究;金属和非金属材料性能的研究，材料科学与工程中的应用;热生成热力学，传导和开关;各种液压部件的研究有不同的功能，工作原理，结构，和液压原理和液压零件的科学设计计算;研究金属和非金属成型和金属切削加工技术和非技术等。研究，并开发新的液压产品，不断改进现有产品和生产新一代液压产品来满足当前和未来的需求设计。 1.5 离合器的发展概况 离合器总成，也有人称为压盘总成。在汽车上，离合器总成被螺栓紧固在发动机飞轮上。离合器总成用来操控离合器片与飞轮之间分离或磨合。安装时，离合器弹簧给离合器总成加载，弹簧力将离合器片压紧在飞轮上。如果驾驶员踏动离合器踏板时，踏动力会传动到离合器分离轴承，分离轴承将力道传递到离合器压盘上，压盘使离合器片脱离飞轮摩擦面，这样离合器片就可以自由旋转。达到分离目的。 根据德国出版的2003年汽车年鉴，2002年世界各国多家公司所生产的乘用车中，手动机械变速器车款数占了大部分;若考虑到商用车中更是多数采用手动变速器，手动挡汽车目前仍然是世界车款的主流(当然不排除也有一些国家或地区自动挡式车款是其主流产品)。至于未来，人们对传动系统的竞争是愈加剧烈的，因此AMT技术是自动传动系统有力的竞争者。可以说，从目前到将来离合器这一部件将会伴随着内燃机一起存在，不可能在汽车上消失。 现今所用的盘片式离合器的先驱是多片盘式摩擦离合器，它是到1925年之后才出现的。多片摩擦离合器最大的优点是，在汽车起步时离合器的接合比较平顺，缓和无冲击。起初，多片按成对布置设计，一个钢盘片对着一青铜盘片。采用金属对金属的摩擦副，它们浸在油中工作，能达到更好的效果。 浸在油中的盘片式离合器，直径不能太大，以避免高速时把油甩出。也容易把金属盘片粘住，不易分离。 石棉基摩擦材料的发现和改进，使得盘片式离合器可以传递更大的转矩，能耐受更高的温度。此外，由于采用石棉基摩擦材料后可以用较小的摩擦面积，可以减少摩擦片数，这是多片离合器向单片离合器转变的关键一步。 早期单片干式摩擦离合器有与锥形离合器存在类似的问题，即离合器接合分离时不够缓和。但是由于单片干式离合器结构紧凑散热量好，转动惯量小所以以内燃机为 3 商丘工学院本科毕业设计 动力的汽车经常采用它，尤其是成功开发了价格便宜的冲压件离合器盖以后更是如此。 随着人们对汽车舒适性要求的提高，离合器已在原有基础上得到不断改进，乘用车上愈来愈多地采用双质量飞轮的扭转减震器，能更有效地降低传动系噪声。 随着我国自动档轿车的增加，我国传统离合器行业的发展前景日益担忧，不少企业都在寻求新的持续发展的途径。2007年以前，我国汽车产量持续增长、汽车保有量的增加、出口市场需求的扩张等三大因素推动我国汽车离合器行业连续8年快速发展，2007年我国汽车离合器的产量突破1000万套。自2008年以来，受全球金融危机影响，中国汽车销量为938万辆，增长率仅为6.7%，离合器的市场规模约为55亿元。预计到2010年中国车市将走出低谷，届时我国离合器总销售额将有望突破80亿元。DCT技术在中国良好的发展前景，将使我国摩擦片汽车离合器行业获得新的发展机遇。但是，市场竞争也很激烈，长春是国内汽车离合器制造行业龙头企业聚集地，已形成75万套的生产力，是国内规模最大，系列最宽的离合器生产厂家，行业地位较高。公司在主机配套市场处于龙头地位，面向全国64家主机厂供货，占领了国内中重型商用车市场的半壁江山。 目前国内汽车离合器主要是干摩擦式离合器，其中，膜片弹簧离合器和螺旋弹簧离合器的产量比例已达到1:1，随着时间的推移将会由膜片弹簧离合器取代。膜片弹簧离合器现以推式为主，但拉式以其优越的性能，正作为研发重点，不久亦会面世。上海离合器总厂为通用别克轿车配套的4T65E液力变矩器，是自主开发成功的典范，而且已建成年产10万套生产能力。引进技术企业和中外合资企业的产品质量和技术水平都达到了国外同类企业的同期水准。如上海离合器总厂为桑塔纳配套的离合器达到了德国F&S公司水准，长春一东离合器股份有限公司为一汽配套的离合器达到了英国AP公司水准，南京法雷奥有限公司为依维柯配套的离合器达到了法国Valeo公司水准等。 在消化吸收引进技术的同时，在行业协会的组织下，通过产、学、研相结合，已经建立起我国自己的膜片弹簧离合器设计理论，有力支撑了离合器开发;双质量飞轮减振器的设计理论、液力变扭器的设计理论也已建立，有的企业已建立起相当实力的技术中心。有8家企业具备与国外同行相似的制造膜片弹簧离合器的关键热处理先进设备和工艺。拉式膜片弹簧离合器、双质量飞轮减振器、液力变扭器和大直径膜片弹簧离合器的开发研制已经取得成功。 经过多年的实践经验使人们逐渐趋向于采用单片干式摩擦离合器。它具有从动部分转动惯量小，散热性好，结构简单，调整方便，尺寸紧凑，分离彻底等优点。而且只要在结构上采取一定措施，也能使其接合平顺。因此，它得到了极为广泛的应用。 4 1引言 如今，单片干式摩擦离合器在结构及性能要求设计方面也相当完善:采用具备轴向弹性的从动盘，加强了离合器的接合缓和性;离合器中装有扭转减振器，防止了传动系统的共振，减少了噪音;以及采用了摩擦较小的分离杆机构等。另外，采用了膜片弹簧作为压簧，同时也起分离杠杆的作用，大为简化了离合器的结构，也缩短了离合器的轴向尺寸。压盘与膜片弹簧的环形状接触，可保证压盘受力均匀。由于其本身的特性，当摩擦片磨损时，弹簧的压力确几乎没有怎么改变，也可减轻分离时所需要的踏板力。为了提高离合器的传扭能力，在重型汽车上多采用多片干式离合器。次外，近年来由于多片湿式离合器在技术上的不断改善，在国外的某些重型牵引汽车和自卸车上又开始采用多片湿式离合器，并有不断增加的倾向。与干式离合器相比，由于用油泵进行强制制冷的结果，摩擦表面的温度较低(不超过 93?)。因此，允许起步时长时间地打滑或用高档起步而不致烧损摩擦片，具有良好的起步能力。据说这种离合器的使用寿命可达干式离合器的五、六倍，但湿式离合器优点的发挥是一定要在某温度范围内才能实现的，超过这一温度范围将起负面效应。目前此技术尚不够完善。 为了实现离合器的自动操纵，有自动离合器。采用自动离合器时可以省去离合器踏板，实现汽车的液压操纵。它具有结构简单，成本低廉及传动效率高的优点。因此，在欧洲小排量汽车上曾得到广泛的应用。 对于重型离合器，由于商用车趋于大型化，发动机功率不断加大，允许离合器加大尺寸的空间有限，离合器使用的条件越多，增加离合器传扭能力，提高使用寿命，简化操作，是离合器发展趋势所在。为了提高离合器性能，在重型汽车上出现了可双片干式离合器。理论上讲，在同样的的径向尺寸下，双片离合器的使用寿命、传扭能力是单片的二倍，但也有其他客观因素的影响，实际的效果要比理论值低一些。 5 商丘工学院本科毕业设计 2 新型液压控制多片式摩擦离合器结构的设计 2.1引言 新型液压控制多片式摩擦离合器的结构设计包括液压原理图的确定、离合器结构的选择离合器主要零件的设计。其中离合器的主要零件包括从动盘、摩擦片、压缩弹簧、压盘和离合器盖。下面一一的确定。 2.2 新型液压控制多片式摩擦离合器液压系统原理图的确定 这种新型离合器的液压系统的控制原理为:在我们操作时，应该先打开电源开关，钮子开关板到开的位置，保证电磁阀有电，从而液压泵输出压力油供给系统使用，使液压缸出现往返运动，从而实现这种新型摩擦离合器的工作和停止。这种新型摩擦离合器的液压系统中电磁阀还起到了压力控制阀的作用，这种压力控制阀通过检测离合器的工作情况和系统的负载多少来调控整个系统的压力。电气控制系统中可安装传感器，安装这种系统是用来实现自动控制，不但降低了操作者的劳动强度，还提高了该离合器的自动化程度，使其具有广泛的实用性。 2.3 离合器结构的选择 汽车离合器大多是盘形摩擦离合器，并结合汽车的实际情况，本次设计最终选取摩擦式离合器。 单片离合器因为结构简单，尺寸紧凑，散热良好，维修调整方便，从动部分转动惯量小，在使用时能保证分离彻底接合平顺，所以被广泛使用于轿车和中、小型货车。 与单片离合器相比，双片离合器由于摩擦面数增加一倍，因而传递转矩的能力较大;结合更为平顺、柔和;在传递相同转矩的情况下，径向尺寸较小，踏板力较小;这种结构一般在传递转矩较大的汽车上。 多片离合器多半为湿式，具有结合更加平顺、柔和，摩擦表面温度较低，摩擦较小，使用寿命长等优点。但分离行程大，分离不彻底，轴向尺寸和从动部分转动惯量大，多用于最大总质量大于14T的商用车的行星齿轮变速器换挡机构中。 2.3.1摩擦片的选择 离合器摩擦片在性能上应满足如下要求: (1)摩擦因数较高且较稳定，工作温度、单位压力、滑磨速度的变化对其影响要小。 (2)有足够的机械强度和耐磨性。 (3)密度要小，以减少从动盘转动惯量。 (4)热稳定性好，在高温下分离出的粘合剂少，无味，不易烧焦。 (5)磨合性能好，不致刮伤飞轮和压盘表面。 6 2新型液压控制多片式摩擦离合器结构的设计 (6)接合时应平顺而不生产“咬合”或“抖动”现象。 (7)长期停放后，摩擦面间不发生“粘着”现象。 具有轴向弹性的从动片有以下3种结构形式:整体式弹性从动片、分开式弹性从动片和组合式弹性从动片。 多片式摩擦离合器因为结构相对简单，尺寸相对紧凑，散热较好，便于调整和维修，多片式摩擦离合器的从动部分因为转动惯量比较小，在使用时多片式离合器能保证分离时能够比较彻底结合时能够非常稳当，多片式摩擦离合器广泛使用在家庭轿车和工厂货车上，所以多片摩擦离合器是我们的首要选择。摩擦片的个数应为8。 其外齿摩擦片的结构如图2.1: 图2.1 外齿摩擦片结构图 2.3.2 压紧弹簧布置形式的选择 离合器压紧装置有:周布式、中央式、斜置式、压缩式等。其中用一个压缩弹簧代替螺旋弹簧和分离杠杆是压缩弹簧的主要特点。压缩弹簧与其他几类相比又有以下几个优点: (1)因为压缩弹簧有理想的非线性特征,所以弹簧压力在摩擦片磨损范围内能保证不变，使离合器在工作中能保持它给系统传递转矩的能力不变。当摩擦离合器分离的时候，弹簧压力不会和圆柱弹簧那样变高，反而是降低，从而使踏板很轻松; (2)压缩弹簧起到了两个作用分别是压紧弹簧和分离杠杆，这样它的结构就会 7 商丘工学院本科毕业设计 简单而且紧凑，轴向尺寸小，并且零件数目比较少，质量轻; (3)在离合器高速旋转时，它的压紧力会降低很少，性能相当稳定;而圆柱弹簧的压紧力则会明显下降; (4)由于压缩弹簧大断面环形与离合器的压盘接触，所以使其压力分布比较均匀，摩擦片的磨损也很均匀，故可提高离合器的使用寿命; (5)压缩弹簧能够实现良好的通风和散热并且用寿命较长; (6)平衡性好; (7)压缩弹簧利于大批量生产同时降低了制造成本。 但是压缩弹簧的制造工艺比较复杂，对材料的尺寸精度和质量都要求比较高，它的非线性特性在生产中不易控制，而且开口处容易产生裂纹，端部容易磨损。近年来，由于材料性能的提高，制造工艺和设计的逐步完善，压缩弹簧的制造已日趋成熟。因此，我选用压缩弹簧式离合器。 2.3.3 加压盘的驱动方式 [9]在压缩弹簧离合器中，扭矩从离合器盖传递到压盘的方法有三种: (1)凸台—窗孔式:它是在离合器盖上的窗孔内将压盘的背面凸起部分嵌入进去，通过二者的配合，将扭矩从离合器盖传到压盘上，这种方式结构比较简单，相对起来应用较多;缺点:凸台在每次传动过程中都存在滑动摩擦，所以接触的部分容易产生分离不是很彻底。 )径向传动驱动式:这种连接方式是用弹簧刚制的压盘和径向片将离合器盖(2 连接在一块的，径向传动方式和上一种传动方式比较在结构上明显复杂一点，但是径向传动没有直接的相对滑动部分，因此不存在磨损，并且所需要的踏板力也小一些，操纵方便;并且工作的时时候离合器盖和压盘径向的相对位置不会发生改变，所以离合器盖和一些旋转物件不会因为失去平衡，从而不会产生异常的振动和一些噪声。 (3)径向传动片驱动方式:这种方式是通过用弹簧钢制的传动片将压盘和离合器盖连接在一块，除传动片的布置方向是沿压盘的弦向布置外，其他的结构特征都与径向传动驱动方式相同。经比较，我选择径向传动驱动方式。 2.4 离合器主要零件的设计 2.4.1从动盘 从动盘总成主要由摩擦片、从动片、减振器和花键毂等组成。由于其对离合器工作性能影响有很大，应满足如下设计要求: (1)转动惯量应尽量小，以减小变速器换挡时轮齿间的冲击。 (2)轴向应具备弹性，使离合器接合平顺，便于起步，而且使摩擦面压力均匀，减少磨损。 (3)应装扭转减振器，以避免传动系共振，并缓和冲击。 8 2新型液压控制多片式摩擦离合器结构的设计 使从动盘具有轴向弹性，方法有: (1)在从动盘上开“T”形槽，外缘形成许多扇形，并将扇形部分冲压成依次向不同方向弯曲的波浪形。两侧的摩擦片则分别铆在每相隔一个的扇形上。“T”形槽还可以减小由于摩擦发热而引起的从动片翘曲变形。这种结构主要应用在货车上。 (2)将扇形波形片的左、右凸起段分别与左、右侧摩擦片铆接。由于波形片比从动片薄，故这种结构轴向弹性较好，转动惯量小，适宜于高速旋转，主要应用于轿车轻型货车。 (3)利用阶梯形铆钉杆的细段将成对波形片的左片铆在左侧摩擦片上，并交替地把右片铆在右侧摩擦片上。这种结构弹性行程大，弹性特性较理想，可使汽车起步极为平顺。它主要应用于中、高级轿车。 (4)将靠近飞轮的左侧摩擦片直接铆合在从动片上，只在靠近压盘侧的从动片铆有波形片，右侧摩擦片用铆钉与波形片铆合。这种结构转动惯量大，但强度较高，传递转矩能力大，主要应用于货车上，尤其是重型货车。 扇形波状弹簧两两对置铆接与从动钢片上，两侧在铆接摩擦片，铆钉都采用铝制埋头铆钉，摩擦衬面在铆接后腰磨削加工，使其工作表面的不平度误差小于0.2mm，从动盘本体材料是采用45号钢冲压加工得到，是为了防止其弯曲变形而引起分离不彻底，一般在从动盘本体上设径向切口。 2.4.2 摩擦片 摩擦片在性能上要满足如下要求: (1)摩擦系数一定要稳定，工作温度，滑磨速度，单位压力的变化对摩擦片的影响。 (2)具有足够强的机械强度和足够的耐磨性，热稳定性要好。 (3)有利于接合平顺长期停放离合器摩擦面会发生粘着现象。 (4)密度要小，以减少从动盘转动惯量。 (5)热稳定性好，在高温下分离出的粘合剂少，无味，不易烧焦。 (6)磨合性能好，不致刮伤飞轮和压盘表面。 (7)接合时应平顺而不生产“咬合”或“抖动”现象。 (8)摩擦片选用材料为石棉基摩擦材料，它是由石棉或着是石棉织物、粘结剂 0.2~0.35和特种添加剂热压而制造成的，它的摩擦系数为。石棉基的摩擦材料密度比较小，工作温度小于180?，价格比较便宜，使用效果良好，在汽车离合器中广泛使用。 2.4.3 压缩弹簧 压缩弹簧使用优质高精质钢。其碟簧部分的尺寸精度要求高，碟簧材料为60SiMnA。为了提高压缩弹簧的承载能力，要对压缩弹簧进行调质处理，得具有高抗 9 商丘工学院本科毕业设计 疲劳能力的回火索氏体。要防止压缩内缘离开，同时对压缩弹簧进行强压处理(将弹簧压平并保持小时)，使其高压力区产生塑性变形以产生残余反向应力，对压12~14 缩弹簧的凹表面进行喷丸处理，喷丸是φ0.8的白口铁小丸， 可提高弹簧的疲劳寿命。同时，为提高分离指的耐磨性，对其进行局部高频淬火式镀铬。采用乳白镀铬， 2若压缩弹簧许用应力可取为1500,1700N/mm。 2.4.4 压盘 压盘的材料选用HT20-40铸造制成。它要有一定的质量和刚度，以保证足够的热容量和防止温度升高而产生的弯曲变形。压盘应与飞轮保持良好的对中，并进行静平衡。压盘的摩擦工作面需平整光滑，其端面粗糙不低于0.8。压盘壳用M8×12mm螺栓将其一端固定在飞轮端面上，另一端固定在压盘端面上。 压盘是离合器的主动部分，在传递发动机转矩时，它和飞轮一起带动从动盘转动，所以它必须和飞轮有一定的联系，但这种联系有应允许压盘在离合器分离过程中自由的做轴向移动，使压盘和从动盘脱离接触。压盘和飞轮间常用的连接方式有凸台式、键式和销式。但这些连接方式在离合器分离和结合的过程中，由于传力零件之间有摩擦，将降低离合器操纵部分的传动效率。 在离合器的基本参数选定后，压盘的基本尺寸应和摩擦片的外径和内径相同，确定压盘的厚度应符合下面两点要求: (1)压盘应具有较大质量，以增大热容量，减少温升。 (2)压盘应具较大的刚度。能使压紧力在摩擦面上的压力分布均匀并减少受热后翘曲变形，以免影响摩擦片的均匀压紧及与离合器的彻底分离。 与飞轮保持良好的对中，并要进行静平衡，压盘单件的平衡精度不低于15,20g?cm 由于压盘的形状较复杂，要求传热性好，具有较高的摩擦因数，所以采用灰铸铁，采用HT20-40，硬度为170,227HBS，另外添加少量的金属元素(镍铁合金)以增加其机械强度。 加压盘的结构如图2.2: 10 2新型液压控制多片式摩擦离合器结构的设计 图2.2 加压盘结构图 2.4.5 离合器盖 在设计中应注意以下几个问题: (1)离合器的刚度 离合器分离杠杆支承在离合器盖上，如果盖的刚度不够，即当离合器分离时，可能会使盖产生较大的变形，这样就会降低离合器操纵机构的传动效率，严重时还可能造成离合器分离不彻底，引起摩擦片的早期磨损，还会造成变速器的换档困难。因此为了减轻重量和增加刚度，该离合器盖采用厚度约为4mm的低碳钢板(如08钢板)冲压成带加强筋和卷边的复杂形状。 (2)离合器的通风散热 为了加强离合器的冷却离合器盖必须开有许多通风窗口，通常在离合器压紧弹簧座处开有通风窗口。 (3)离合器的对中问题 离合器盖内装有分离杠杆、压盘、压紧弹簧等重要零件，因此它相对与飞轮必须有良好的对中，否则会破坏离合器的平衡，严重影响离合器的工作。 离合器盖的对中方式有两种，一种是用止口对中，另有种是用定位销或定位螺栓。 离合器盖的压缩弹簧支撑处须具有较大的刚度和较高的尺寸精度，压盘高度(丛承压点到摩擦面的距离)公差要小，支撑环和支撑铆钉的安装尺寸精度要高，耐磨性好，压缩弹簧的支撑形式采用铆钉作支承时，如果分离轴承与曲轴中心线不同心，可引起铆钉的过度磨损。提高铆钉硬度的套筒和支承与曲轴中心线不同心，亦可引起铆 11 商丘工学院本科毕业设计 钉的过度。之所以提高铆钉硬度的套筒和支承圈是为了提高耐磨性的结构措施，采用10钢材材料、HRc40-50。 2.5 本章小结 本章设计对变速器型式确定中主要从从动盘的数目、压紧弹簧的结构形式及布置、压盘的驱动方式、分离杠杆的结构形式，从而确定逐步给出离合器各个总成的基本结构，分析了离合器总成结构组成。基本确定了离合器的设计。 12 3离合器的设计计算 3 离合器的设计计算 3.1 摩擦片主要参数的选择 采用多片摩擦离合器是利用摩擦来传递发动机扭矩的，为保证可靠度，离合器静 T摩擦力矩应大于发动机最大的扭矩。T cemax 摩擦片的静压力: (3.1) T,,,TCemax 式中:离合器后备系数其中() ,,1, P,emaxT,9549发动机最大扭矩可由式表出: (3.2) emaxnp 式中: Kw,n,4500r/min。α在1.1,1.3之间 ，取α=1.16，则 P,75pemax N.m T,196emax 在式3.1中后备系数β是离合器的重要参数之一，它充分的反应出离合器传递给发动机最大扭矩的可靠程度，选择β时，应从以下几个方面考虑:a. 摩擦片在使用过程中有一定磨损后，离合器还能保证为发动机传递其最大扭矩;b. 防止离合器本身摩擦程度过大;c. 要求能够防止传动系过载现象。通常轿车和轻型货车β=1.2,1.75。显然，为尽可能传递发动机最大转矩和防止离合器滑磨过大，不宜选,取太过于小;为使离合器尺寸不致过大，减少过载传动，保证操纵便捷，不宜选取,太大;如果发动机后备功率比较大、使用状况较好时，可选取小些;当使用条件狭, 小时，需要拖带挂车时，为了提高起步能力、减少离合器滑磨、提高起步能力，应,选取稍大些;货车的总质量越是大，也应该选取得越大;采用柴油机时，由于工作, 状态比较严峻，转矩传递较不平稳，选取的值要比汽油机稍大些;发动机缸数也与, 其相关，缸数越多，传动时转矩波动越小，选取的选取要小些;膜片弹簧离合器由, 于摩擦片磨损后压力保持较稳定，值的选取可比螺旋弹簧离合器小些;双片离合器, 的值应该大于单片离合器。结合设计实际情况，故选择β=1.5。 , 则有β可有表3.1查得 β,1.5。 13 商丘工学院本科毕业设计 表3.1 离合器后备系数的取值范围 车型 后备系数β 乘用车及最大总质量小于6t的商用车 1.20,1.75 最大总质量为6,14t的商用车 1.50,2.25 挂车 1.80,4.00 摩擦片的外径可有式: (3.3) D,KT Demax K式中为直径系数，取值见表3.2 当取时 得D=221.11mm。 K,16DD 表3.2 直径系数的取值范围 K车型 直径系数 D 乘用车 14.6 最大总质量为1.8,14.0t的商用车 16.0,18.5(多片离合器) 最大总质量大于14.0t的商用车 22.5,24.0 摩擦片的尺寸已系列化和化,标准如下表(部分) 表3.3 离合器摩擦片尺寸系列和参数 外径D\mm 160 180 200 225 250 280 300 325 内径d\mm 110 125 140 150 155 165 175 190 厚度/mm 3.2 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 '3'31,C1,C 0.687 0.694 0.700 0.667 0.620 0.589 0.583 0.585 'C,dD 0.676 0.667 0.657 0.703 0.762 0.796 0.802 0.800 2 单面面积cm 106 132 160 221 302 402 466 546 14 3离合器的设计计算 摩擦片的摩擦因数取决于摩擦片所用的材料及基工作温度、单位压力和滑磨速f 度等因素。可由表3.4查得: 摩擦面数Z为离合器从动盘数的两倍，决定于离合器所需传递转矩的大小及其结构尺寸。本题目设计多片离合器，因此Z=2。离合器间隙Δt是指离合器处于正常接合状态、分离套筒被回位弹簧拉到后极限位置时，为保证摩擦片正常磨损过程中离合 器仍能完全接合，在分离轴承和分离杠杆内端之间留有的间隙。该间隙Δt一般为3,4mm。取Δt=4mm。 表3.4 摩擦材料的摩擦因数的取值范围 摩擦材料 摩擦因数 f 石棉基材料 模压 0.20,0.25 编织 0.25,0.35 粉末冶金材料 铜基 0.25,0.35 铁基 0.30,0.50 金属陶瓷材料 0.4 T,fFZR离合器的静摩擦力矩为: (3.4) cc 与式(3.1)联立得: ,12T emax (3.5) 3'3，，,fzD1,C p,0.23 代入数据得:单位压力MPa。 0 表3.5描述了摩擦片分别在用石棉基材料、粉末冶金材料和金属陶瓷材料制造而成时摩擦片的单位压力取值范围。 15 商丘工学院本科毕业设计 表3.5 摩擦片单位压力的取值范围 摩擦片材料 单位压力/MPa p0 石棉基材料 模压 0.15,0.25 编织 0.25,0.35 粉末冶金材料 模压 0.35,0.50 编织 金属陶瓷材料 0.70-1.50 3.2 摩擦片基本参数的优化 v (1)摩擦片的外径D(mm)的选取应使最大圆周速度不超过65,70m/s，即: 0 ,,,3,3,65~70v,nD，10,，225，10,53.01m/sm/s (3.6) Demax6060 vn式中，为摩擦片最大圆周速度(m/s);为发动机最高转速(r/min)。 0emax ' (2)摩擦片的内、外径比应在0.53,0.70范围内，即: C '0.53,C,0.67,0.7 (3)为了能够确保离合器能更好地去传递发动机的转矩，并且能够防止其传动系过载现象，不同车型的β值应该是在一定范围内才行，并且它的最大范围一般为1.2,4.0。 (4)为了能够确保扭转减振器的合理安装，摩擦片内径d必须要大于减振器振 2R器弹簧位置直径一般约为50mm，即: 0 d,2R，50mm 0 (5)为了反映离合器传递的转矩并且能够有保护过载的能力，那么单位摩擦面积传递出的转矩值必须小于它的许用值，即: 4Tc,,T,,0.212,T (3.7) c0c022，，,ZD,d 2T在式中，为单位摩擦面积传递出的转矩(N.m/mm)，可按表3.6选取经检查,合格。 c0 16 3离合器的设计计算 表3.6 单位摩擦面积传递转矩的许用值 ,210~250,250~325离合器规格 ,210,325 ,2 0(28 0(30 0(35 0(40 ,,T/，10c0 (6)为了降低离合器自身滑磨时，产生的热负荷和防止摩擦片损伤，对于不同的 p车型，其单位压力的最大取值范围为0.11,1.50MPa,即: 0 MPaMPaMPa ,p,0.230.10,1.500 (7)为了减少起步过程中离合器自身的滑磨，并防止摩擦片表面温度升温过高而发生烧伤事件,故离合器每一次去接合的单位摩擦面积滑磨功都应该必须小于它的许用值,即: 4W,, (3.8) ,,,,22，，,ZDd, 22,,,,在式中,是单位摩擦面积滑磨其单位为(J/mm);为它的许用值(J/mm)，对于乘 2用车:J/mm，对于一些最大总质量小于6.0t的商用汽车:[,],0.40 22J/mm，对于质量大于6.0t的商用车:J/mm:W为汽车起步时候[,],0.33[,],0.25 离合器接合一次而产生的总滑磨功(J)，一般根据下式计算: 222,,,nmrear,,W, (3.9) 22,,1800ii0g,, im式中，为汽车总质量(Kg);为轮胎滚动的半径(m);为汽车起步时所用变速rgar in器挡位的传动比;为主减速器传动比;为发动机转速r/min，计算时乘用车取0e i,5.913i,6.17r,0.6r/min，商用车取r/min。其中: m 20001500g10r W,14431.527m,4325Kg代入式(3.9)得J，代入式(3.8)得a ,,0.327,0.33,[,]，合格。 (8)离合器接合的温升其公式为: W,t (3.10) ,mc c,481.4其中式中,t为压盘温升,不超过?C;c为压盘的比热容，J/(Kg??8~10 mC);γ为传到压盘的热量所占的比例，对多片离合器压盘;，为压盘的质量,,0.5m,3.15Kg t,4.76代入，?C，合格。 17 商丘工学院本科毕业设计 3.3 压缩弹簧主要参数的选择 3.3.1 比较H/h的选择 此值对压缩弹簧的弹性特性影响极大，分析式(3.10)中载荷与变形1之间的函数关系可知，当时，F为增函数;时，F有一极值，而该极值点Hh,2Hh,221 又恰为拐点;时，F有一极大值和极小值;当时，F极小值在横Hh,2Hh,211坐标上，见图3.1。 图3.1 压缩弹簧的弹性特性曲线 H/h,2H/h,22,H/h,221- 2- 3- H/h,22H/h,224- 5- 为保证离合器压紧力变化不大和操纵方便，汽车离合器用压缩弹簧的H/h通常 Hh,2在1.5,2范围内选取。常用的压缩弹簧板厚为2,4mm，本设计 ，h=3mm ，则H=6mm 。 3.3.2 R/r选择 通过分析表明，R/r越小，应力越高，弹簧越硬，弹性曲线受直径误差影响越大。汽车离合器压缩弹簧根据结构布置和压紧力的要求，R/r常在1.2,1.3 的范围 D，dr,RRr,1.25内取值。本设计中取，摩擦片的平均半径mm， 取R,,93.75cc4 R,117.5R,118Rr,1.255mm则mm取整mm 则。 r,94 3.3.3 圆锥底角 汽车压缩弹簧在自由状态时，圆锥底角α一般在9~15?范围内，本设计中 18 3离合器的设计计算 ,,14.32 得?在?之间，合格。分离指数常取，，，，,,arctanHR,r,HR,r9~15 为18，大尺寸压缩弹簧有取24的，对于小尺寸压缩弹簧，也有取12的，本设计所取分离指数为18。 3.3.4 切槽宽度 r mm，mm，取mm，mm，应满足的要,,3r,r,,,,9~10,,10,,3.2~3.5e1e2122 求。 3.3.5 压盘加载点半径和支承环加载点半径的确定 rR应略大于且尽量接近r，应略小于R且尽量接近R。本设计取mm，R,116111 mm。压缩弹簧应用优质高精度钢板制成，其碟簧部分的尺寸精度要高。国内常r,961 2用的碟簧材料的为60SizMnA，当量应力可取为1600,1700N/mm。 3.3.6 公差与精度 离合器盖的压缩弹簧支承处，要具有大的刚度和高的尺寸精度，压力盘高度(从承压点到摩擦面的距离)公差要小，支承环和支承铆钉安装尺寸精度要高，耐磨性要好。 3.4 压缩弹簧的优化设计 Hh与初始锥角应在(1)为了满足离合器使用性能的要求，弹簧的，，,,HR,r一定范围内，即: 1.6,Hh,2,2.2 ，，9,,,HR,r,14.32,15 (2)弹簧其各部分有关尺寸的比值必须符合一定的范围，即: 1.20,Rr,1.255,1.35 70,2Rh,78.67,100 R(3)为了使摩擦片上的压紧力分布比较均匀，推式压缩弹簧的压盘加载点半径1 r(或拉式压缩弹簧的压盘加载点半径)应位于摩擦片的平均半径与外半径之间，即 1 (D，d)/4,R,D2推式: 1 拉式: (D，d)/4,93.75,r,94,D/2,112.51 rrR (4)根据弹簧结构布置要求，与，与之差应在一定范围内选取，即: Rf01 1,R,R,2,6 1 0,r,r,2,6 1 0,r,r,4 f0 (5)压缩弹簧的分离指起分离杠杆的作用，所以杠杆比必须在一定范围内选取，即: r,r1f2.3,,4.5推式: R,r11 19 商丘工学院本科毕业设计 R,r1f拉式: 3.5,,9.0R,r11 由(4)和(5)得mm，mm。 r,32r,340f 3.5 压缩弹簧的应力计算 假定压缩弹簧在承载过程中其子午断面刚性地绕此断面上的某中性点O转动(图3.4)。断面在O点沿圆周方向的切向应变为零，故该点的切向应力为零，O点以外的点均存在切向应变和切向应力。现选定坐标于子午断面，使坐标原点位于中性点O。令X轴平行于子午断面的上下边，其方向如上图所示，则断面上任意点的切向应力为: Ex,,,,/2,y,，， (3.11) ,,,t2e，x1,, 图3.3 压缩弹簧工作点位置 式中:φ——碟簧部分子午断面的转角(从自由状态算起) α——碟簧部分子有状态时的圆锥底角 , ——碟簧部分子午断面内中性点的半径 e=(R-r)/In(R/r) (3.12) 为了分析断面中断向应力的分布规律，将(3.11)式写成Y与X轴的关系式: 22，，e，，1,,,1,,,，，,,,,, ttYX (3.13) ,,,,,,,,,tEE2,,,,,,，， 20 3离合器的设计计算 由上式可知，当压缩弹簧变形位置φ一定时，一定的切向应力α在X-Y坐标系t里呈线性分布。 ,,,当时，因为的值很小，我们可以将看成，由上式,,0(,)(,)tg(,,),,t222 ,,可写成。此式表明，对于一定的零应力分布在中性点OY,(,,)XY,tg(,,)X22 ,而与X轴承角的直线上。从式(3.13)可以看出当时无论取任何值，(,,)X,,e2 ,都有。显然，零应力直线为K点与O点的连线，在零应力直线内侧为压Y,,(,,)e2 应力区，外侧位拉应力区，等应力直线离应力直线越远，其应力越高。由此可知，碟簧部分内缘点B处切向压应力最大，A处切向拉应力最大，分析表明，B点的切向应力最大，计算压缩弹簧的应力只需校核B处应力就可以了，将B点的坐标X=(e-r)和Y=h/2 代入(3.14)式有: ee,r，，e,rdh，，2 (3.14) ,,,{,,，,,}tB2,,，，2221,,r,，， d,Bht令可以求出切向压应力达极大值的转角 ,,,，,0P，，2e,rd, R,r118,94由于: mm (3.15) e,,,105.55ln(Rr)ln(118/94) 2,,-2047.39,,0.38所以: ，N/mm tBP B点作为分离指根部的一点，在分离轴承推力F作用下还受有弯曲应力: 2 ，，6r,rFf2,, (3.16) rB2n,b,hr 式中:n——分离指数目 n=18; br——单个分离指的根部宽; 2,r2，，32,0,,,11.17bmm。 r1818 2,,689.80因此: N/mm rB 由于σ是与切向压应力σ垂直的拉应力，所以根据最大剪应力强度理论，可以rBtB 计算B点的当量应力为: 21 商丘工学院本科毕业设计 2N/mm ,,,,,,689.80,2047.39,,1357.59BjrBtB 2N/mm ,,[,],1700BjBj 压缩弹簧的设计应力一般都稍高于材料的局限，为提高压缩弹簧的承载能力，一般要经过以下工艺:先对其进行调质处理，得到具有较高抗疲劳能力的回火索氏体， 对压缩弹簧进行强压处理(将弹簧压平并保持12,14h)，使其高应力区产生塑性变形以产生残余反向应力，对压缩弹簧的凹表面进行喷丸处理，提高弹簧疲劳寿命，对分离指进行局部高频淬火或镀铝，以提高其耐磨性。 故压缩弹簧和当量应力不超出允许应力范围，所以用设数据合适。 3.6 本章小结 这章主要是对摩擦离合器的参数的计算和优化分别计算了摩擦片的静压力摩擦片基本参数的优化，压缩弹簧主要参数的选择、优化设计和应力计算。 22 结论 结 论 通过这次对于新型液压控制多片式摩擦离合器的设计，完成了新型液压控制多片式摩擦离合器的机构原理的设计和对液压控制原理的初步设计，根据合理的设计和改善将完成了对离合器的结构等效简化，确定了新型液压控制多片式摩擦离合器的结构形式。并且对新型液压控制多片式摩擦离合器的安全系数进行了测定。 本次设计的离合器结构符合设计要求及实际应用，设计时离合器总成及零部件的选择能尽量满足零件的标准化、部件的通用化和产品的系列化的要求，修理、保养方便，工艺性好，制造容易。可以被广泛用在载货汽车。但是在设计过程中遇到限位螺栓的位置等问题需要进一步研究。 23 致谢 致 谢 毕业设计是我作为一名大学生即将完成所修学业的最后一次作业，它既是对我在学校知识的全面总结和应用，又为我们铸就了一个工作前良好的开端，在我们走向社会前提供了一次很好的实际操作应用。实践是检验真理的唯一标准，同样实践也是检验理论知识的唯一标准，毕业设计给了我这样一个很好的机会。它能够培养和提高设计者独立思考所学分析和解决疑难问题的能力，是我在校期间向学校所交的最后一份综和性答卷。 距离毕业的时间越来越近了，本次的毕业设计也接近了尾声。在我、导师和同学们不断的努力下我的毕业设计终于完成了。在没有开始做毕业设计以前觉得毕业设计也就是学校对我们这几年来所学知识的整体检验，但是真的开始毕业设计时发现这样的想法是不对的。毕业设计不仅是对这几年所学知识的一种检验，而且也不断提高自己的各种能力。通过这次毕业设计我明白了自己原来所学知识只限理论，它和实践还存在着很大的差距。自己需要学习的东西还有太多，以前总觉得自己会的很多，什么东西都懂，存在眼高手低坏习惯。通过这次毕业设计，我终于明白学习是一个长期不断积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，放宽眼界，努力提高自己理论知识和综合素质。 经过半年的毕业设计，深刻体会到要做好一件事情，需要有系统的思维方式和严谨的逻辑方法，对待一个新的问题，要有耐心、要善于运用自己已有的资源。通过此次毕业设计，我对模具的设计和制造有了深刻的认识，积累了大量的经验，最重要的是摸索出了一套属于自己的思考问题和解决问题的方法，这对我将来走上工作岗位有着很大的帮助。 万事开头难，不管遇到怎样的困难，只有勇敢的迈出第一步，才能够保证我们将走下去。知识的价值要通过实践应用来体现～有些知识本以为学会了，但真正到用的时候才发现那只是表面上的学会了，所以我觉得只有将学到的知识充分应用到实践中的时候才是真的学会了。 时间过得很快，论文总算完成了，我的心里感到特别高兴和激动，在这里，我打心里向我的导师和同学们表示衷心的感谢～因为有了老师的谆谆教导，才让我学到了很多知识和做人的道理，由衷地感谢我亲爱的老师，您不仅在学术上对我精心指导，在生活上面也给予我无微不至的关怀支持和理解，在我的生命中给予的灵感，所以我才能顺利地完成大学阶段的学业，也学到了很多有用的知识，同时我的生活中的也有了一个明确的目标。知道想要什么，不再是过去的那个爱玩的我了。导师严谨的治学态度，创新的学术风格，认真负责，无私奉献，宽容豁达的教学态度都是我们应该学习和提倡的。通过近半年的设计计算，查找各类新型液压控制多片式摩擦离合器的相关资料，论文终于完成了，我感到非常兴奋和高兴。虽然它是不完美的，是不是 24 致谢 最好的，但在我心中，它是我最珍惜的，因为我是怎么想的，这是我付出的汗水获得的成果，是我在大学四年的知识和反映。四年的学习和生活，不仅丰富了我的知识，而且锻炼了我的个人能力，更重要的是来自老师和同学的潜移默化让我学到很多有用的知识，在这里，谢谢老师以及所有关心我和帮助我的人，谢谢大家。 25 参考文献 参考文献 [1]臧杰,阎岩.汽车构造[M].北京:机械工业出版社,2005. [2]刘惟信.汽车设计[M].北京:清华大学出版社,2001. [1][3]冯海辰,王宜君.离合器轴的淬火工艺[J](机械研究与应用 , 2007 :11-14 汽车工程手册[M].设计篇北京:人民交通出版社，2001. [4]《汽车工程手册》编辑委员会. [5]《汽车工程手册》编辑委员会.汽车工程手册[M].制造篇北京:人民交通出版社，2001. [6]余志生.汽车理论[M].第3版.北京:机械工业出版社,2000. [2][7]吴君棋.离合器从动盘毂疲劳分析及优化[J].机电工程,2009 :10-12. [1][8]李涛.轿车离合器膜片弹簧的优化设计[J].科技创新报,2009 :21-24. [3][9]姜彦龙.捷达轿车离合器常见故障检测与检修[J].黑龙江科技,2009 :1-4. [1][10]杨晓辉.膜片弹簧分离特性分析与计算[J].2009 :5-8. [5][11]司传胜.汽车膜片弹簧离合器的优化设计[J].林业机械与木工设备,2004 :15-16. [12]胡宏伟.湿式自动离合器接合过程特性的研究.浙江大学,2008. [6][13]秦松涛.汽车离合器摩擦磨损性能及机理研究[J].装备制造,2009 :6-7. [1][14]顾晓阳.现代设计技术在汽车离合器行业研发中的应用[J].汽车与配件,2007 :11-14. [1][15]张卫波.汽车膜片弹簧离合器智能优化设计技术研究[J].中国工程机械学报，2007 :21-22. [16]徐石安,江发潮.汽车离合器[M].清华大学出,2001. [17]王望予.汽车设计[M].机械工业,2004. [2][18]程汉应.汽车离合器摩擦片数的选择及参数优化设计[J].汽车工程,2001 :11-14. [3][19]刘红欣.弹簧应力分布分析[J].力学与实践,2003 :11-14. [20]GU Yanchun,YIN Chengliang,ZHANG Jianwu. 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