【2017年整理】职业病定义与范畴

【2017年整理】职业病定义与范畴 职业病定义与范畴 中国预防医学科学院劳动卫生与职业病研究所所长 周安寿 总 论 职业病是严重危害劳动者健康的疾病。随着社会经济和文明的进步与发展，人们愈来愈认识到社会进步与经济发展处于同等重要的地位，经济发展的最终目的不仅仅是创造财富，而且是使人类能够过上高质量的生活，经济的发展不应以牺牲劳动者的健康作为代价。因此，预防和控制职业危害，改善劳动者的作业环境，提高劳动者的健康素质，防止发生职业病，是中国共产党代表广大劳动人民群众根本利益的具体体现。 一、什么是职业病 职业病是指劳动者在工作或者其他职业活动中，因接触粉尘、放射线和有毒、有害物质等职业危害因素而引起的疾病。 人类自开始生产活动以来，就出现了因接触生产环境和劳动过程中有害因素而发生的疾病。追溯国内外历史，最早发现的职业病都与采石开矿和冶炼生产有关。随着工业的兴起和发展，生产或工作环境中使人类产生疾病的有害因素的种类和数量也在不断增加。因此，职业病的发生，常与社会经济生产的发展密切相关。近年来，我国各种形式的职业危害日趋严重，因而职业病的发病率也呈上升趋势。 二、有哪些职业危害因素 工作场所中存在及在作业过程中产生的各种有害的化学、物理、生物等对人体产生健康损害的因素称之为职业危害因素，按其来源可分为以下两类: (一)生产过程中的有害因素 1(化学因素 (1)生产性毒物。如铅、苯、汞、一氧化碳、有机磷农药等。 (2)生产性粉尘。如矽尘、煤尘、水泥尘、石棉尘、有机粉尘等。 2(物理因素 (1)异常气象条件。如高温、高湿、低温等。 (2)异常气压。如高气压、低气压。 (3)噪声、振动。 (4)非电离辐射。如紫外线、红外线、射频辐射、微波、激光等。 (5)电离辐射。如α、β、γ、X射线等。 3(生物因素 如炭疽杆菌、布氏杆菌、森林脑炎病毒等传染性病源体。 (二)劳动过程中的有害因素 1(劳动组织和劳动休息不合理。 2(劳动过度精神(心理)紧张。 3(劳动强度过大，劳动安排不当，不能合理安排与劳动者的生理状况相适应的作业。 4(劳动时个别器官或系统过度紧张。如视力紧张等。 5(长时间用不良体位和姿势劳动或使用不合理的工具劳动。 (三)生产环境中的有害因素 1(自然环境因素的作用。如炎热季节的太阳辐射。 2(厂房建筑或布局不合理。如有毒与无毒的工段安排在同一车间。 3(来自其他生产过程散发的有害因素的生产环境污染。 三、法定职业病 所谓法定职业病，是指由国家确认并经法定程序公布的。我国卫生部于1957年颁布的《职业病范围和职业病患者处理办法的规定》中，确定了14种法定职业病。1987年该规定经过修订并由卫生部、劳动部、财政部和全国总工会联合发布，在修订的职业病名单中共规定了9大类99种职业病，其中职业中毒51种，尘肺12种，职业性物理因素疾病6种，职业性传染病3种，职业性皮肤病7种，职业性眼病3种，职业性耳鼻喉疾病2种，职业性肿瘤8种，其他职业病7种。 同时，还规定了这类疾病需由国家认定的有职业病诊断权的医疗卫生机构进行诊断。被确诊认为职业病的患者，可依据国家社会保险法规的规定，享有相应的劳保待遇。 四、职业病防治及其管理 (一)严格执行职业卫生法规和卫生 截止目前，国家制订和颁布了一系列劳动保护法规和数百个职业卫生标准，这些法规和标准都是实践和科学实验的经验总结，是搞好职业病预防和控制工作的依据。必须认真贯彻执行，并对执行情况进行监督检查。 (二)对建设项目进行预防性卫生监督 对新建、扩建、改建、技术改造和引进的建设项目中有可能产生职业危害的，要根据《工业企业卫生标准》的要求，在其设计、施工、验收过程中进行卫生学监督审查，使其职业卫生防护措施与主体工程同时设计、同时施工、同时运行使用。保证在其运行使用后能有良好的工作环境和条件。 (三)对工作环境职业危害因素进行监测和评价 经常和定期监测工作环境中有害因素的浓(强)度、及时了解有害因素产生、扩散、变化规律，鉴定防护设施的效果，以及对接触化学物质劳动者的血、尿等生物材料中的有害物质或其他代谢产物及一些生化指标进行监测。发现工作环境中有害因素浓(强)度超过卫生标准或生物材料中化学物质的含量超过正常值范围时，要查明原因，为采取措施提供依据。 (四)对劳动者进行职业性健康检查 应当对劳动者进行就业前、定期和离岗时的职业性健康检查。在就业前的检查中如发现有不宜从事某一职业危害因素作业的职业禁忌征者，不得安排其从事所禁忌的作业。定期健康检查便于早期发现病人，及时处理，防止职业危害的发展、为制定预防对策提供依据。 (五)建立职业卫生档案和劳动者个人的健康监护档案 企业建立职业卫生和劳动者个人的健康监护档案，是加强职业病防治管理的要求。职业卫生档案主要包括工作单位的基本情况，职业卫生防护设施的设置、运转和效果，职业危害因素的浓 (强)度监测结果与分析，职业性健康检查的组织和检查结果及评价。劳动者个人健康档案主要包括职业危害接触史，职业健康检查的结果，职业病的诊断、处理、治疗和疗养，职业危害事故的抢救情况等。 (六)消除职业危害，改善劳动条件 1(禁止生产、进口和使用国际上禁止的严重危害人体健康的物质。如联苯胺、β萘胺等强致癌物和有机汞农药等。 2(改善作业方式，减少有害因素散发。 3(加强设备的维护检修和管理，减少有毒物质的跑、冒、滴、漏。 4(搞好工作场所的环境卫生，消除有害物质的2次污染。 (七)合理使用有效的个人防护用品 在工作场所有害因素的浓(强)度高于国家卫生标准，或因进行设备检修而不得不接触高浓(强)度有害物质时，必须配备有效的个人防护用品。 (八)注意个人卫生，合理安排劳动和休息，注意劳逸结合。 (九)对青少年和女工要给以特殊保护。 不得安排未成年人从事接触职业危害的工作。不得安排孕期、哺乳期的女工从事对其本人和胎儿有危害的工作。 (十)开展健康教育，普及防护知识，制订职业卫生制度和。 用人单位领导和劳动者要通过培训，学习有关职业病防治的政策和法规，职业危害及其防护知识。提高对改善劳动条件，控制职业危害重要性的认识，防止职业病的发生。 (十一)职业病的诊断 职业病的诊断应根据以下原则: 1(有明确的职业史、工作环境有害因素的监测资料和生物监测资料等。 2(症状、体征和常规实验室检查、物理学检查、生化检查、其他辅助检查等的结果与所接触的职业危害因素有明确的因果关系。 (十二)职业病患者的治疗 职业病确诊后，根据职业病诊断机构的诊断结果，按以下原则进行治疗: 1(防止危害因素继续侵入人体。 2(促使已被吸收的危害因素排出体外。 3(消除病因。 4(特效拮抗治疗。 (十三)职业病患者的处理和劳动能力鉴定 职业病患者在治疗或疗养后被确认不宜继续从事原有害工作的，应调离原工作岗位，另行安排工作。劳动能力受损程度应按照已颁布的《职工工伤与职业病致残程度鉴定》标准(G B,T16180—1996)进行鉴定，并按劳动保险条例，给以工伤保险待遇或职业病待遇。 (十四)职业病的报告和统计 职业病的报告和统计，是为制订职业病防治规划和职业病防治工作的成效提供重要的信 息和依据。如果某企业或单位发现职业病患者，企业或单位有责任和义务按照《职业病报告 办法》的要求，向当地卫生行政主管部门报告。 000000000000000000000000000000000000000000 k2k3k1 k6k7k5k4 k13k12k8k10k11k9 μ=1.15 μ=1.2 μ=1.3 1 2 3 μ=1.2 μ=1.34 μ=1.6 4 5 6 μ=1.5 μ=1.5 μ=1.4 7 8 9 μ=1.3 μ=1.25 μ=1.15 10 11 12 μ=1.15 13 选此孔形系统的原因:K1~K6孔在φ500-?架轧机上， K7~K9孔在φ500-?架轧机上，K10~K13孔在φ300轧机上，φ500-?架轧机机前有翻钢板，机后是升降台，φ500-?架轧机机前是一般辊道，机后是双层辊道。一般情况下升降台和双层辊道上不允许翻钢，故前边采用扁—扁—立—扁—立箱形孔型系统，由于前边有两个扁，为了能顺利咬入立轧孔，这两个扁孔的延伸系数不能取的太大，这又造成箱形孔型系统后面的孔型系统的延伸系数要取大值，并且在双层 辊道上不能翻钢，所以我选了两组六角—方系统，φ300轧机上我选万能孔型是因为它对辊子的磨损较轻，轧制也较稳定。 二、延伸系数的分配 1、总的延伸系数的计算 F0 = ,,Fn 2a，a，0.98 式中:----原料断面积，==150×150×0.98=22050,a---mmFF0o 边长 ----成品断面积 Fn ----总的延伸系数 ,, ,22F,Dmm其中:=3.14×30×30/4=706.5 nnminmin4 F0==31.21 ,,Fn 取,,1.30 p ,,lg? n==13.11 ,plg ?取13道次，k3、k5、k7、k9为方孔，各道次的延伸系数如上所示。 F13的轧件面积 ,2F,，D n4 DDdd 式中:---直径，=(1.011~1.015),为名义直径 nnnn Dd ? =(1.011~1.015)=1.013×30=30.39 nn 22? F13=π×30.39/4=725.356 mm k3、k5、k7、k9四个道次的轧件面积为: 2F9 =725.356×1.15×1.15×1.25×1.3=1558.835mm a9=39.197mm 2 k7 = 3269.158mm a7=57.18mm 2k5 = 7845.979 mm a5=88.58mm 2k3= 12616.334 mm a3=112.32mm 其它道次的轧件尺寸计算过程如下: K1轧件的尺寸计算如下:H=150×0.96=144 B=150 oco 取K1的高度为h=130 ?h=130×0.96=124.8 1c1 ?δ= B/ H=1.042 1oco ε= H/(D—h) c11co =144/(500—124.8) =0.384 η= h/ H=0.867 1c1co -1.269δε0.556 ? W=10=0.1673 β=1.024 1 ? b=150×1.024=153.6 h=130 11 K2轧件的尺寸计算如下:h=124.8 b=153.6 c11 取K2的高度为h=100 ?h=100×0.96=96 2c2 同上可得β=1.041 2 ? b=153.6×1.041=159.9 h=100 22 下面验证一下K3的充满程度:h=159.9×0.96=153.5 c2 b=100 2 ?h=112.32 h=112.32×0.96=107.83 3c3 同上可得β=1.1208 3 ? b=100×1.1208=112.08 h=112.32 33 ?112.08/112.32=0.998，0.96 ?充满程度很好。 K4轧件的尺寸同理可得b=122.45 h=78 44K6轧件的尺寸计算如下:h=85.04 b=88.58 c55 取K6的高度为h=50.278 ?h=50.278×0.8=40.22 6c6 -1.269δε0.556? W=10=0.30516 β=1.2567 6 ? b=88.278×1.2567=110.94 h=50.278 66 2 ? F=b×h=40.22×110.94=4462mm66c6 下面验证一下K7的充满程度: 2222F= a-0.86R=57.18-0.86×8=3214.118 77 B=1.41×a-S=1.41×57.18-10=70.62 k77 h=3214.118/70.62=45.51 c7 b=50.278 h= F/b=4462/50.278=88.75 6c666 ? β=1.4086 7 ? b=1.4086×50.278=70.82 稍大于B合适 7k7 同理可得b=76.956 h=30 88 下面根据延伸孔各道次的轧件尺寸，再根据以下各表来 求延伸孔各道次的孔型尺寸: 表5—4 立箱孔型参数关系表 参数名称及单位 关 系 式 说明 孔型槽底宽度(mm) B—来料宽 bb=B-(0~6)或者=(1.01~1.06)B kk 孔型槽口宽度(mm) b—轧件宽 B=b+Δ k 孔型侧壁斜度 Δ—宽展余量 B,bkky= h,s 孔型槽底圆角半径(mm) 一般取Δ=5~8 r=(0.12~0.20)B 1 孔型槽口圆角半径(mm) y=10%~20% r=(0.08~0.12)B 2 辊缝(mm) D,S=(0.02~0.05) =0.2~0.3 0立 轧槽底凸值(mm) f=(-0.05~0.05)B --轧辊名义直径 D0 --方轧件边长 a22轧件断面面积() F= mma 表5—5 扁箱孔型参数关系表 参数名称及单位 关 系 式 说明 孔型槽底宽度(mm) B—来料宽 =B-(0~0.05)B bk 孔型槽口宽度(mm) b—轧件宽 =b+Δ Bk 孔型侧壁斜度 Δ—宽展余量 B,bkky=×100% h,s 孔型槽底圆角半径(mm) 取Δ=5~12 =(0.12~0.20)B r1 孔型槽口圆角半径(mm) y=15%~45% =(0.08~0.12)B r2 辊缝(mm) =0.25~0.35 ,S=(0.02~0.05) D扁0 轧槽底凸值(mm) f=(-0.05~0.05)B --轧辊名义直径 D0 表5—6 六角孔型参数关系表 参数名称及单位 关 系 式 孔型槽口宽度(mm)Bk b/Bk=0.95—0.85 b—轧后宽 α角 α?90? h—轧后高度 R R=(0.3—0.6)h × 表5—7 六角孔型参数关系表 参数关 系 式 说 明 参数关 系 式 说 明 h=(1.4—1.41)a a为边长 b=(0.41—1.42)a a为边长 Hk=h-0.828R bk=b-s R=(0.1—0.2)h R=(0.1—0.35)h S=0.1a F=a×a-0.86R×R 所以各延伸孔的孔型尺寸为: 148 R02 R12 12130 2R1 R02 12165.6 R20 151.6 21R 100R12 0R2 0R2 171.8100R10 12112.301R R02 120.3 108.32128R1 R01 1278 0R1 R81 78 130.452R1 R8 88.588R R21 94.58 R12 1R0 74.94 10101R02R5 1280?R5210R 70.62120.5880.62R6 R450.51R856.16R555.2680?3070.68 80.6246.418056.6610 373R6R 528 503 .41R49R3.27R3022.8R5.1R5R1R1030?54029.885.R2930.949.8363 表5—6 孔型及轧件个部分尺寸 机架孔型轧件尺寸 压下量 延伸孔型尺寸 26号 形状 系数 高(mm) 宽(mm) 面积 高(mm) 宽(mm) 辊缝2(mm) (mm) 1 扁箱 130 153.6 19169.28 19.2 1.15 130 165.6 12 2 扁箱 100 159.9 15350.4 28.8 1.25 100 171.8 12 3 箱方 112.32 112.08 12085.27 45.68 1.27 112.3 120.3 12 4 扁箱 78 122.45 9169.056 32.95 1.32 78 130.45 12 5 箱方 88.58 88.278 7506.88 32.52 1.22 88.58 94.58 12 6 六角 50.278 110.94 4462.27 44.81 1.68 50.278 120.58 12 7 立方 40.31 80.62 3145.71 48.44 1.42 80.62 70.62 10 8 六角 30 76.956 1846.93 30.89 1.7 30 80 10 9 立方 27.63 55.65 1504.9 33.93 1.23 55.26 46.41 10 10 扁孔 28 43 1182.64 18.02 1.27 28 50 5 11 立压40 29.9 991.01 14.24 1.19 40 36 5 孔 12 椭圆 26 44.88 816.82 9.8 1.21 26 49.8 3 13 成品29.88 29.9 725.356 7.96 1.13 29.88 30.9 3 孔 μ=1.3 12345678910111213 校核部分: 一， 校核咬入情况:因为咬入角α=arccos(1-Δh/D) 式中:Δh—道次压下量，mm D—轧辊工作辊径,mm 又因为磨擦系数f=k1k2k3(1.05-0.0005t) 式中:k1:轧辊材质影响系数，钢辊为1，铁辊为0.8 K2:轧制速度影响系数 K3:轧件材质的影响系数 极限咬入条件为:α?arctgf=β 道次\参数 Δh D α k1 K2 K3 t f β 能否咬入 K1 19.2 455.2 16.7 1 0.94 1 1100 0.47 25.17 能 K2 28.8 484 19.87 1 0.94 1 1100 0.47 25.17 能 K3 45.68 472.17 25.41 1 0.94 1 1100 0.47 25.17 否 K4 32.95 505.12 20.81 1 0.94 1 1100 0.47 25.17 能 K5 32.52 494.96 20.89 1 0.94 1 1100 0.47 25.17 能 K6 44.81 539.78 23.51 1 0.94 1 1100 0.47 25.17 能 K7 48.44 539.69 24.46 0.8 0.94 1 1100 0.37 20.61 否 K8 30.89 556 19.19 0.8 0.94 1 1050 0.39 21.54 能 K9 33.93 552.37 20.19 0.8 0.94 1 1050 0.39 21.54 能 K10 18.02 309.12 19.66 0.8 0.825 1 1000 0.36 19.95 能 K11 14.24 308 17.49 0.8 0.825 1 970 0.37 20.45 能 K12 9.8 317.8 14.27 0.8 0.825 1 950 0.38 20.78 能 K13 7.96 310.12 13.01 0.8 0.825 1 900 0.39 21.6 能 二、轧制压力的计算: 1、计算单位轧制压力，采用艾克隆德公式 (* ) [6] ，，，，P,1，mk，,, 1.6fR,h,1.2,h 式中:m—外摩擦影响系数， (**) m,h，h01 其中:f—轧件与轧辊间的摩擦系数 f=k1k2k3(1.05-0.0005t) R—轧辊的工作半径 Δh—每道次的平均压下量 h、h --坯料轧前后的平均高度 01 k—静压力下单位变形抗力， 2，，，，14,0.01t1.4，C%，M%，0.3，C%，10 k= ,其中: kgmmnr M、C C、为碳、锰、铬的含量 nr ,,--被轧钢材的粘度系数，=0.01×(14-0.01t)c,其中: c—轧制速度系数 t—轧制温度 轧制速度的选取见下表6—1: 表6--1 轧制速度 <6m/s 6~10 10~15 15~ 系数(c) 1 0.8 0.65 0.6 2vhR, --平均变形速度， V—轧件速度即为平均工作辊径,,,h，ho1 的线速度 2、计算接触面积 B，b 按公式:， F,，R,h2 其中:F—接触平均面积 B、b—轧件来料宽、轧出宽， 计算数据如下表 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 f 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.47 0.37 0.39 0.39 0.36 0.37 0.38 0.39 R 227.6 242 236.1 252.6 247.5 269.9 269.8 278 276.2 154.6 154 158.9 155.1 Δh 19.2 28.8 45.7 32.9 32.5 44.8 48.4 30.9 33.9 18 14.2 9.8 8 H 144 124.8 96 107.8 74.88 85 40.2 40.3 24 27.6 26.88 28 18.2 h 124.8 96 107.8 74.88 85 40.2 40.3 24 27.6 26.88 28 18.2 23.46 v 2.36 2.51 2.45 2.62 2.57 2.8 2.8 2.89 2.87 3.81 3.8 3.92 3.83 c 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 t 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1050 1050 1000 970 950 900 B 150 153.6 100 112.1 78 88.28 50.28 57.18 30 39.19 28 40 26 b 153.6 159.9 112.1 122.5 88.28 110.9 70.82 76.96 44.49 44.46 33.48 43 29.9 m 0.099 0.128 0.114 0.159 0.178 0.231 0.119 0.323 0.382 0.161 0.194 0.265 0.297 k 42.14 42.14 42.14 42.14 42.14 42.14 42.14 49.16 49.16 56.18 60.39 63.2 70.23 η 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.035 0.035 0.04 0.043 0.045 0.05 μ 5.1 7.84 0.01 0.01 0.012 0.018 0.029 0.03 0.039 0.048 0.042 0.042 0.042 Pc 46.48 47.8 46.94 48.84 49.64 51.88 47.16 65.04 67.94 65.23 72.11 79.95 91.09 10034.8 13086.14 11015.82 10693.32 7456.57 10951.06 6919.23 6216.27 3603.96 2206.36 1437.5 1637.66 984.54 F P466.4 625.5 517.1 522.3 370.1 568.1 326.3 404.3 244.9 143.9 103.7 130.9 89.7 总 三(轧制力距计算: 轧制力矩 M,2PxR,hz 式中:P—轧制压力 x—力臂系数，对棒材生产，取x=0.5 R—工作辊径的半径 Δh—压下量 Mf1 摩擦力矩，式中: M,，Mff2i --附加摩擦力矩，=P×d×,其中: MMff1f11 P—轧制压力 d—轧辊辊径直径，d=0.55D --轧辊轴承中的摩擦系数=0.01~0.03,取=0.02 fff111 因为我厂轧辊轴承全为胶木瓦,故选摩擦系数为0.02 MM，,,1zf1 --传动机构中的摩擦系数， MM,,,1,f2f2,,,i,, 其中:--传动效率 , 采用梅花轴接触时，=0.94~-0.96 , 取 =0.95 , n电 i—传动比，， i,n轧 计算空转力矩 取电机额定力矩的3%~6%，本设计取=5% MMoe Ne 其中:9550,--电机额定力矩，= (N•m) MMeene N--电机的额定功率 e n--电机的额定转速 e 注:我厂500两架横列式轧机电机的额定功率为1600千瓦, 额定转速为593转/分 我厂300五架横列式轧机电机的额定功率为1000千瓦, 额定转速为590转/分 不考虑动力矩和张力矩，故总力矩为: MMM =++M/i(传动比) foz总 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 P 466.4 625.5 517.1 522.3 370.1 568.1 326.3 404.3 244.9 143.9 103.7 130.9 89.7 x 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 R 227.6 242 236.1 252.6 247.5 269.9 269.8 278 276.2 154.6 154 158.9 155.1 Δh 19.2 28.8 45.7 32.9 32.5 44.8 48.4 30.9 33.9 18 14.2 9.8 8 d 319 319 319 319 319 319 319 319 319 184.8 184.8 184.8 184.8 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 f1 η 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 i 6.67 6.67 6.67 6.67 6.67 6.67 6.67 6.67 6.67 2.8 2.8 2.8 2.8 Ne 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1600 1000 1000 1000 1000 ne 593 593 593 593 593 593 593 593 593 590 590 590 590 Mz 30.83 52.22 53.71 47.61 33.19 62.47 37.29 37.47 23.7 7.59 4.85 5.17 3.16 Mf 0.713 1.042 0.945 0.9 0.634 1.064 0.623 0.703 0.433 0.343 0.235 0.279 0.184 Mo 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 1.29 0.809 0.809 0.809 0.809 M 6.63 10.16 10.29 9.33 6.9 11.72 7.5 7.61 5.28 3.86 2.78 2.93 2.12 注:表中各力距的单位均为KN?m 四(电机发热校核: 这项工作包括两部分，一是等效力矩不能超过电机的额定力矩，二是最大力矩不能超过电机的允许过载负荷和持续时间。 第一条也既按下式校核:Mjum?MH Mjum—等效力矩 MH—电机的额定力矩 因为我厂不论是500机列还是300机列最多都只能同时过两根钢，故我按两根轧的比较长的道次来计算; 500机列:Mjum= Ne9550, MH= (N•m)=25.78KN•m ne 300机列:Mjum= Ne9550, MH= (N•m)=16.1KN•m ne 第二条也既按下式校核:Mmax?KG?MH KG—电机的允许过载系数，直流电机的KG=2.0-2.5 交流同步电机的KG=2.5-3.0 我们厂的电机都为交流同步电机，故取KG=2.5 Mmax—轧制周期内最大的力矩。 500机列:Mmax=10.29 KN•m+11.72 KN•m=22.01 KN•m KG?MH=2.5×25.78 KN•m=51.56 KN•m Mmax?KG?MH 故可知500机列不过载。 300机列:Mmax=3.86 KN•m+2.93 KN•m=6.79 KN•m KG?MH=2.5×16.1KN•m=40.25KN•m Mmax?KG?MH 故可知300机列也不过载。