第 �� 卷 第 期
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湖 南 城 建 高 等 专 科 学 校 学 报
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文章编号 9 � �� :一 ∀ ;� :
方法
文蒲香
<益阳市民用建筑勘测设计院 , 湖南 益阳 = � �� �
摘 要 9 推导了直接计算柱下独立基础满足抗冲切承载力的基础高度的公式 , 提出了确定基础高度的简单方法 4
关键词 9 独立基础 > 抗冲切 > 基础高度
中图分类号 9 / % ?≅ 文献标识码 9 (
柱下独立基础 的高度主要由抗冲切要求确定 ,
同时考虑柱纵筋的锚固和其它构造要求 4 满足抗冲
切要求的高度需要试算才能确定 , 一般先按
估
计一个高度值 , 再验算抗冲切要求 · 基础高度预估 , 一嚣
过高会造成浪费 , 预估过低不能满足抗冲切要求 ,
加大计算工作量 , 因此 , 如何用简便快捷的方法确
定基础高度 , 避免试算 , 是本文要解决的问
4
� 基础高度的公式推导
� 4 � 一般规定
《混凝土结构设计
》对基础的抗冲切承载
力按下式计算 9
( Α只 三 � 4 ;关( 9 <Α3
式中 9
尸。— 在设计荷载作用下 , 基础底面单位面积上地基的净反力 <不包括基础及其上回填土 自重所
产生的反力 , 因基础 、 回填土自重与其所产生的地
基反力相互抵消 , 对基础不产生冲切 、弯剪等作用 3,
对轴心受压 。 一器, 对偏心受压取最大地基净反力
ΒΒΒΒ ΒΒ Β�Β ΧΧΧ
ΔΔΔ ‘、Ε Ε 」」一丁丁 择择日日毋毋丫 00000ΒΒΒ , 沁几艺汁汁汁汁汁汁汁阿阿阿一一抓抓
刀刀下下
ΑΑΑ 川川卜卜卜睽睽 ΔΔΔ 熟是是柳柳柳 ΒΒΒ阿阿阵阵
〔Φ 3 锥形基础 < Γ 3 阶形基础
图 Α 基础冲切破坏的计算图形
<Α3当Η。3 Ι 一 口 。! 时
, 冲切破坏面水平投影面积在
基础范围以外 , 不会发生冲切破坏 , 故不必考虑冲
切问题 4
标准 崔认 二 �:� Μ7Φ , 埋
深Τ ΝΑ 4 ?≅ Υ , 确定基础高度 4
经计算得基底尺寸为Φ Ν =4 = Υ , Γ Ν 4 5 Υ , 基底
净反力
。ς Β! �<Α 一 Φ Ε 、一 <Α 一 Φ ‘丫 、Η 。 ! 引 、Β一 十 Φ 方 一Φ 。 Β乙<’ 尤 十 ’ 3
∋
Ν — Π(
Σ �; : ;— 二— ΠΩ = 4 = Ξ 4 � ! ! Ξ ; ∃ Ψ = 4 = ! Ν � ∃ Μ ∋ Ο Υ<∀ 3 Φ 。 Ν ΑΟ = 4= Ν � 4 ! , Φ 吞 Ν � 4 ≅ Ο Ν � 4 �; ? , 刀Ν = 4 = Ο Ν � 4 = ;?
对于轴心受压基础 , Φ 。 Ν Φ 。 Ν Φ , 刀ΝΑ , 则由式
<∀3 可得 9
采用− Ρ5混凝土 , 胜� 4鱿 Ο7 Ζ Ν � 4 ; Ψ � � �! � � 二; ,
代人式<∀3 得 9
! Ψ Α4 = ;? <Α一 � 4 ! 3一 <Α一 � 4 � ;? 3,
4 盯 压石丁[ 、九。 ! Ν Β , 0— Π Φ 一Φ Β“<’ “ Π ‘ 3
; Π Α
Π � 4 �; ? 一 � 4 】; ?
了444444,厄、声⋯, 尹�一>‘曰�4一!沈内∴一∃Κ一一一∃Η<�� 3
! 对抗冲切高度的讨论
! 4 0 Μ的取值
邮寸Μ 的定义可知 , Μ 取决于关和 尸。 , 基础混凝
土级别一般取为 ϑ !� , 故介 � 4 Σ7Φ Ν � �� Μ∋八��! > 基
底净反力一般可近似按下式计算 9
尸Ζ共介 ? ΤΝ � 4 ΑΘ] 一! � Τ <� �3
上式中 9 Θ—地基承载力设计值 >人— 地基承载力标准值 >Τ— 基础埋深 >/— 基础及回填土的平均重度 4设基础埋深ΤΝ � 4 ΛΥ , 由胜�4 鱿 Ο7Ζ 及<��3 可得表 � 9
表 0 Μ 的取值
ΘΜ Α�<3 �! � �≅ � �: � ! � � !! � ! ≅ � ��
Μ ∀ 4 ? ≅ ? 4; ≅ ≅ 4 : � = 4 ; = = 4 � Χ 一; : 4 � ≅ ! 4; �
!4 ! Μ和 Φ 对Η5 的影响
对于轴心受压基础 , 抗冲切高度Η。 随 Μ和 Φ 的
变化可用式<��3 计算得表! 9
表Ρ Μ 和 Φ 对 Η。的影响
例 ! 9 已 知 某 轴 心 受 压 基 础 基 顶 压 力
∋ Ν � ≅; � Μ∋ , ΘΜ Ν �≅ � Μ7Φ , Τ Ν Α4 Λ Υ , Φ 。 Ν Γ 。二 � 4 = Υ 4
设计该基础 4
厂一万一一 Δ �≅ ; �
Φ Ν Γ Ν 4 Δ—一 Ν , ,— Ν 4 = Υ⊥ 0· Α∴、 一州 ⊥ Α 4 0Ξ �≅ ∃一 ! � Ξ 0 4 ≅_ , 二 巡 二月 � ≅;� 4 = Ξ 4= Ν � ≅ Μ ∋ ΑΥ ! 4亦可按本文方法求 _ 。 9只 “ �4 �人 一川 Ν
Μ Ν ≅ 4 :
⎯ 一川 Ν � ≅ Μ ∋ Ο Υ ‘
仪 Ν � 4 = Ο 4 = Ν � 4 � �:
Μ ∋ Ο Υ Ρ ,
一 4 = , ΒΑ一 。一 � ≅ , 4 。 , 4 Ζ刀 4飞 匕 —8 � �— 一 % 。 � � ;! ’ ⊥ ≅ 4: Π Α
代人式<� �3 得 9
一 � 4 � �: 3 Ν ∃石? Υ
由以上实例计算可见 , 按本文方法确定基础抗
冲切高度快速方便 4
�
� 4 �∀ Φ
� 4 ! ! Φ
� 4 ! ≅ Φ
�刀≅
� 一Ρ Φ
� 4 ! ! Φ
� 4 ! ≅ Φ
� 4 !
� 4 �α Φ
� 4 ! ΑΦ
� 4 ! Φ
�
� 4 �ΛΦ
� 4 ! � Φ
� 4 ! �Φ
� ≅
� 4 �= Φ
� 4 �ΛΦ
� 4 �; Φ
= 结束语
柱下独立基础设计通常要采用试算法 , 本文提
出了直接确定满足 冲切要求的基础高度 的计算公
式 4 一般情况下 , 基础高度取基底长边的�4 !≅ 倍是
安全可行的 4
参考文献 9
β �� 、 , #一。一≅ ∀ 4 混凝土结构设计规范汇Λ χ 4
【!χ 候治国 4 混凝土结构 0Σ Χ 4 武汉 9 武 汉 「、�卜大学 出版 让 4 �∀
Α一纽ΡΦ=Φ、上一,“勺>,‘(�一、�尹“,“
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由表 ∋ 可 见 , 对 于 常 见 的 基础 情 况 , 即 # 下转 98页 %
=
=3 由图 可知 , 当
相对湿度为 �� �δ 时 ,
碳化收缩值为� 4 分层
浇捣将同一分格缝中
的混凝土间距分两层
浇捣 , 待先捣部分捣完
? Τ后再浇捣后捣部分 ,
使后者弥补前者的收
缩值 , 即可减少总收缩 4
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∋−−− .
图 9
∋ < <− Γ< 1#Η%相对湿度 #Ι %
碳化收缩曲线
以上各种措施对减小混凝土收缩值的效果比较
见表< �
表< 各种措施对减小混凝土收缩值的效果对比
措 施 类 别 总收缩量 # Ε 6ϑ 一勺∗ % 比值
无措施 艺
‘ ∀ − � . = Ε < 1. Ε − � Κ Ε 6 Ε # − � 8 .
Ε 9 Κ − + 9以〕+ 1= = � ∋ ∀ 9 9 Κ
措施 # 6 % 十措施 # ∋ %
# 减小水灰比 以采
用架空隔热层 %
措施 # 6卜措施 # 9 %
# 减小水灰比 川采
用蓄水屋面 %
措施 # 6 卜措施 # 8 %
# 减小水灰比 以分
先捣 、 后捣 %
艺 £ ∀ − � . = Ε < 1. Ε − � Κ Ε 6 城 # − 8 .
Ε ∋ = − + 9 .#% + 19 < ∀ ∋ = 9 <
9 结束语
要控制好现浇钢筋混凝土屋面的裂缝 , 主要是
控制好混凝土的拉 、 伸变形 , 避免在混凝土中出现
任何裂缝 , 或是将裂缝控制在无害裂缝范围内 , 以
确保其防水效果 / 严格按照 《规范》规定的条件来
进行设计与施工 , 尤其要保证施工质量 , 尽可能消
除不利因素 , 避免裂缝的产生 / 但在温差较大地区
消除温度应力的影响仍是一个不好处理的难题 , 还
有待进一步的研究与探讨 �
参考文献 0
川 罗国强 , 傅松冉 � 李启培等 � 刚性防水屋 面设计与施工 ΛΜ Ν � 北
京 0 中国建筑工业出版社 , 1=Κ < �
Λ∋Ν 叶林标 � 建筑工程防水施工手册 ΟΜ Ν � 北京 0 中国建筑工业出
版社 , 1= = ∋ ·
Λ9Ν 江正荣 � 建筑施工工程师手册ΟΜ Ν � 北京 0 中国建筑工业出版
社 � 1= = ∋ �
艺 ‘ ∀ − � . = Ε < 1. Ε ϑ名 Ε 6 丫 # − � ∋ .
Ε ∋ = − + 6加+ 19 1 ∀ 18 1
艺 二 ∀ − � . = Ε < 1. Ε − � Κ Ε 6 Ε # Ο 一
638 % # − � 8 . Ε ∋−#% + 9 .− + 1= = − ∋ ∀ ∋ 9 =
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Π Α ( Π Βς ΨΣ Ζ Α Α 4Σ ( Σ ΨΒ ∗ Ψ Ξϑ ( [Σ ∗ 5
∴ Θ ]Ξ 一 Ω ( ⊥ , [ Ο Θ ]Ω Σ 一 Ε Ξ∗ ( ⊥
#Υ Σ 4∗ΒΨ _ Σ ( Ψ ϑ Π Ξ ⎯ Ξ6 α ( ⊥ Ξ( Σ Σ ΒΞ ( ⊥ , 圣Ο Ω ( 几( Θ Β& ∗( Π ϑ ( ς ΨΒΩ Σ ΨΞϑ ( Π ϑ 66Σ ⊥Σ , ]Ξβ∗( ⊥ 8 19 #扣目 , Π ∃Ξ( 幻
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# 责任编辑 0 王赛群 %
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4Ω ( Σ ∃Ξ( ⊥ ς∃ Σ ∗Β, ϑ Ξ( Τ Σ 4Σ ( Τ Σ ( Ψ ϑ Ω ( Τ ∗ ΨΞϑ ( Τ ΞΒΣ 2 Ψ6β � ! & ΒΞ Σ _ Σ Ψ∃ϑ Τ Ψϑ Τ Σ ΨΣ _ 五( Σ Ψ∃Σ ∃ Σ Ξ⊥ ∃ Ψ ϑ Ξ( Τ Σ 4Σ ( Τ Σ ( Ψ
ϑ Ω ( Τ ∗ ΨΞϑ ( 1< 4Ω Ψ ϑ Βδ ∗Β Τ �
ε Σ βδ ϑ Β Τ ς 0 Ξ( Τ Σ 4Σ ( Τ Σ ( Ψ ϑ Ω ( Τ ∗ ΨΞϑ ( 0 ΒΣ ςΞ ς ΨΞ( ⊥ 4Ω ( Σ ∃Ξ( ⊥ ς∃ Σ ∗ Β / ∃ Σ Ξ⊥ ∃Ψ ϑ ϑ Ω ( Τ ∗ ΨΞϑ (
# 责任编辑 0 王赛群 %