1性复合材料的微观形貌和浸润过程分析

书书书 复 合 材 料 学 报 第!"卷 ! 第#期 !!"!月 !!$$%年 !"#$%$#&’($&)*+,*-(#$&.(/("$ &’()!" *’)# +,-,./,0 !$$% 文章编号!"$$$1234""!$$%#$#1$$#21$5 收稿日期!!$$26""6""$收修改稿日期!!$$26"!6!! 通讯作者!段跃新%副教授%研究方向!复合材料!71.89(!8:(9;<;=!:>/(9-2?/@8?A,@?-A 经编织物法制备连续纤维增强热塑性复合材料 的微观形貌和浸润过程 章亚东"，段跃新"，"，左!璐"，梁志勇"，谈亚飞!，张晨曙! ""?北京航空航天大学 材料科学与工程学院%北京"$$$32$!?江苏常州市宏发土工复合材料工程有限公司%常州!"2"22# 摘!要!!采用经编织物等温热压法制备了连续纤维增强BC&DD热塑性复合材料’用扫描电镜对不同工艺条件 下的复合材料微观形貌进行了观察%研究了工艺条件对浸润状态的影响规律%分析了纤维的浸润过程和主要缺 陷的产生原因%并给出了浸润过程的初步模型’实验结果明%这种BC&DD经编织物在一定工艺条件下热压成 型%热塑性基体熔体可较好地浸润纤维%并使纤维达到较为理想的分散状态%是制备连续纤维增强热塑性复合 材料一种新的途径’ 关键词!!热塑性复合材料$经编织物$浸润$微观形貌$缺陷 中图分类号!!EF22!!!文献标识码!G !"!#$%&%’()*+,’%-,.+-.,&!"/*)0,&1"!-*’" 0,’+&%%’((,-0+’)0’%*-&%)!".(!+-.,&/ (,’) 2!,034"*--*"1(!5,*+ HIG*BJ8<’AK"%+LG*J>,=9A"%"%HLMN>"%NOG*BHP9;’AK"%EG*J8Q,9!%HIG*BRP,ASP>! ""?+,:@?’QT8@,098(SU-9,A-,8A<7AK9A,,09AK%F,9V9AKLA9W,0S9@;’QG,0’?8AI’AKQ8B,’-’.:’S9@,7AK9A,,09AKR’?%N@<%RP8AKHP’>!"2"22%RP9A8# !6789:;8!!CYED-’.:’S9@,SZ,0,.8A>Q8-@>0,(<9AK?EP,,QQ,-@S’Q:0’-,SS9AK-’A<9@9’AS9A@,0.S’Q:0,SS>0,8A-@>0, ’Q@P,.8@,098(SZ,0,S@><9,S,’Q<,Q,-@S9A@P,.8@,098(SZ8S8(S’9AW,S@9K8@,(@@P8@8K’’<\>8(9@;’Q9.:0,KA81 @9’A8A(A<,08::0’:098@,:0’-,SS9AK-’A<9@9’AS9A<9-8@,S@P,Q,8S9/9(9@;’QZ80:1 [A9@@9AKQ8/09-S@’.8A>Q8-@>0,CYED-’.:’S9@,S? 4<=>?9@7!!@P,0.’:(8S@9--’.:’S9@,S$Z80:[A9@@9AKQ8/09-S$9.:0,KA8@9’A$.9-0’S@0>-@>0,$<,Q,-@S !!热塑性复合材料具有高韧性(耐储存(适于快 速自动化成型(可以反复加工和回收利用等传统热 固性复合材料不可比拟的优点%已成为复合材料一 个重要的发展方向’其中%连续纤维增强热塑性复 合材料由于具有较好的机械性能%能满足各种实际 应用对材料性能的要求%成为目前研究的热点’然 而%由于热塑性基体均为高分子量的聚合物%其熔 融粘度高%达4$$"4$$$D8)S"热固性基体一般为 "$$D8)S左右#%导致基体浸润纤维非常困难%而 且制备出的预浸料往往硬而无粘性%铺覆性差%难 以制备形状复杂的制件’目前较为流行的混纤纱制 备技术虽能在一定程度上克服上述困难%但是其制 备成本相对较高%两种纤维易于分离很难达到理想 的分散状态%同时制备过程中容易引起增强纤维损 伤%影响最终制件性能等缺点*"+’ 经编技术"]80:1[A9@@9AK#是复合材料领域中 最近几年发展的一种适于制备多轴向复合材料纤维 织物的编织技术’通过经编的方法将热塑性基体纤 维和增强纤维较好地结合到一起形成经编织物%然 后通过热压成型制备连续纤维增强热塑性复合材 万方数据 料!利用这种纺织技术的高效和自动化"可以降低 成本"并且复合材料成型只需对现成的织物进行加 工"工艺大大简化!同时经编织物还具有纤维能保 持平直状态"制备出的复合材料力学性能损失小" 织物的柔顺性和铺覆性较好"适于制备形状复杂的 复合材料等特点!本文中通过等温模压的方法对采 用经编织物制备热塑性复合材料的工艺进行了研 究"并从微观的角度对复合材料浸润过程和规律进 行了探讨! A!实!验 实验所采用的BC#DD经编织物为本文作者与 江苏常州市宏发土工复合材料工程有限公司合作研 制"其实物图和结构图见图"! 图"!织物实物图与结构图 C9K)"!EP,Z80:1[A9@@9AKQ8/09-8A<9@SS@0>-@>0, 首先通过流变仪$YP,’.,@09-S-9,A@9Q9-GY7UOO% 对DD基体树脂的流变特性进行了研究"以指导工 艺参数的确定! 采用模压工艺对热塑性经编织物进行工艺研 究"模具自制"模腔尺寸#$.. 3^$.."工艺参 数如表"! 成型工艺中升温过程加较小的预压以防止基体 纤维皱缩引起织物结构变形"到温后压力升到设定 值"这时压力会随着基体的流动而逐渐下降"因此 不断补压到设定值!经过一定的保压时间后将模具 移至冷压机上加接触压冷却至室温! 采用日本_,’(公司的_UT143$$型扫描电镜对 热塑性复合材料微观形貌进行观察! B!结果与讨论 BCA!工艺温度的确定 采用流变仪对DD基体纤维进行升温和等温粘 度测定"结果如图!! 由图!$8%可看出"DD基体熔体的粘度对温度 的变化十分敏感"温度从"3$‘升高到!%$‘"粘 度下降到原粘度的三分之一左右!因此应尽量在较 高的温度下成型"以充分降低基体的粘度利于DD 熔体对纤维的浸润!但是"温度过高会导致DD基 体氧化降解!因此在防止基体氧化降解的前提下" 为提高浸润质量"成型温度设定为!!$‘! 图!!DD基体纤维熔体表观粘度与温度$8% 和剪切速率$/%的关系 C9K)!!&8098@9’A’Q8::80,A@W9S-’S9@;’QDD.8@09=Z9@P @,.:,08@>0,$8%8A0,!TD8 $)4 " ! 4 "$ !$ I’(<9AK@9.,!.9A """$"2$ $)4""""$"2$ """$"2$ """$"2$ """$"2$ """$"2$ !!图!#/$为DD基体熔体在三种温度条件下粘度 与剪切速率的关系%由图可见"DD基体熔体是一 种典型的非牛顿流体"粘度随剪切速率的提高迅速 降低"提高剪切速率有利于基体树脂对纤维浸润% BCB!浸润分析 !)!)"!工艺参数对浸润状态的影响 图2为热塑性经编织物在不同压力"相同保压 时间下!!$‘等温模压后复合材料的电镜照片"压 力分别为"&!&"$TD8"时间均为2$.9A%可以 看出在不同压力作用下"基体熔体对增强纤维的浸 润状态不同%由于纤维受!向缝编线#D7E缝编线 的熔融温度为".a!4!‘$束缚"在较小的压力下 保压2$.9A后"熔体可以渗透纤维束"但不能较 好地浸润纤维内部"使纤维完全分散"并且造成较 大的基体富集区%随压力的增加"熔体粘度变小" 流动性提高"更易于渗透纤维束内"纤维分散状况 得到较大的改善"基体富集区减少%同时可看到随 压力增加"纤维层与层之间的距离逐渐接近"层间 形成挤压"纤维束逐渐变扁% 保压时间对浸润和纤维分散也有很大的影响% 图%是在"TD8压力下"不同保压时间!!$‘等温 模压后复合材料的电镜照片%可看到当时间较短 时"熔融基体在压力作用下流动"已浸润纤维束间 形成连续相"但对纤维束内的浸润很不完全"纤维 束内部存在着较大面积的未浸透区域"在这些区域 内分布着大量的孔隙%随保压时间的增加"熔体逐 渐浸润纤维束内部"纤维束内气体逐渐被熔体置 换"纤维束内孔隙逐渐减少"同时纤维趋于分散% 若将压力升高到4TD8"熔体在较短的时间浸透纤 维束"在设定的时间内观察不到束内孔隙的变化" 但随保压时间的增加"纤维的分散状态出现明显的 改善"如图4% 图2!压力对浸润状态的影响#!!$‘等温模压$ C9K)2!7QQ,-@S’Q:0,SS>0,’A@P,9.:0,KA8@9’A8@!!$‘ 图%!保压时间对浸润状态的影响#!!$‘等温模压$ C9K)%!7QQ,-@S’QP’(<9AK@9.,’A@P,9.:0,KA8@9’A’QQ9/,0S8@!!$‘ ’4#’章亚东"等(经编织物法制备连续纤维增强热塑性复合材料的微观形貌和浸润过程分析 万方数据 图4!保压时间对分散状态的影响!!!$‘等温模压" C9K)4!7QQ,-@S’QP’(<9AK@9.,’A@P,<9S@09/>@9’A’QQ9/,0S8@!!$‘ 图#!熔体前锋融合过程 C9K)#!R’A@8-@:0’-,SS’Q@P,Q(’ZQ0’A@S !)!)!!浸润过程分析 从上述分析可知#该织物的浸润成型可分为纤 维束间的浸润和束内的浸润两个过程#并且这两个 过程在时间上存在着差异$分析这种织物的结构可 知#纤维体中存在着两种类型的间隙%纤维束之间 较大的间隙和束内部单丝与单丝之间较小的间隙$ 根据R80.8A1b’X,A;公式可估算&!"%’#束间间隙 形成流道的渗透率可比束内间隙形成流道的渗透率 大几个数量级#导致高粘度的熔体对纤维束间的浸 润比对纤维束内的浸润要容易得多$因而#熔体先 浸润纤维织物层#充填于纤维束之间的空间#随后 才开始逐渐向纤维束内浸润#最后熔体前锋在纤维 的中心线附近相互接触#并融合到一起#完成对束 内纤维的浸润$从微观形貌上这一过程表现为%基 体熔体形成包覆在纤维束外的连续相#纤维束内部 存在大片的孔隙区#纤维束内的孔隙区逐渐减少# 孔隙最后只集中在纤维束的中心线附近#最终消 失#如图#所示$ 另外#在浸润过程中可观察到纤维分散状态的 变化#如图5所示$可看到纤维束芯部未被浸润区 域明显处于束紧状态#而在纤维束外围已被熔体浸 润的纤维发生了分散$这是因为基体熔体向纤维束 内浸润时#外部压力通过熔体静压力传递到未被浸 润的纤维上#迫使这部分纤维处于束紧状态(对于 图5!纤维束在浸润过程中的状态变化 C9K)5!O.:0,KA8@9’A-’A<9@9’A9AQ9/,0/>A<(,S 图3!树脂浸润纤维过程模型 C9K)3!U-P,.8@9-.’<,(’Q@P,-’AS’(9<8@9’AS,\>,A-,’Q@P,Q8/09- )##) 复 合 材 料 学 报 万方数据 图c!不同工艺条件下产生的干纤维区和孔隙 C9K)c!+0;80,8!8"8AA<(,S 纤维束外部已被熔体包覆的纤维#束紧力通过纤维 与流动熔体之间的粘滞阻力逐渐传递到熔体上#转 化为熔体的静压力$!%#这部分纤维因此变为自由状 态#在熔体流动的作用下发生分散&浸润完成后# 纤维随保压时间延长会进一步分散!图4"& 基于以上分析#我们提出了这种热塑性经编织 物热压浸润过程模型#如图3所示&可看到纤维束 内的浸润是整个浸润过程的控制步骤和材料浸润质 量好坏的关键所在#因此决定着最终材料的性能& BCL!缺陷分析 在对热塑性经编织物复合材料微观结构的观察 中发现主要的缺陷有’干纤维区(孔隙(纤维束冲 断以及缝编线缺陷等& 图c!8"(c!/"分别为$)4TD8#"$.9A和!$ TD8#".9A模压后的电镜照片&可以发现#在压 力较小情况下#纤维束内部会因未被浸润形成干纤 维区!图c!8"箭头所指"#图c!-"为干纤维区局部 孔洞的放大图&当压力过大#时间较短时#纤维束 内气体来不及随熔体的流动排出#极易产生孔隙 !图c!/"箭头所指"& 上述缺陷的消除有赖于材料内部气体的排出& 纤维浸润过程中基体熔体很快渗过纤维层包覆在纤 维束周围#随后沿着纤维束径向逐渐向内浸润#在 这种情况下#熔体在纤维束内部将形成一个内径逐 渐减小的管状通道#如图"$所示&随着浸润的进 行#被包覆在纤维束内部的气体只能沿着该通道运 动并从纤维束的两端排出#或者从纤维束内逐渐迁 移到纤维束周围的熔体中#但是后者没有从电镜照 片中观察到#所以气体只会沿管道从两端排出&当 较小压力和时间较短时#由于基体熔体没有完全浸 润纤维内部#残存的气体在纤维束内部形成气体通 道#此时结束工艺过程#气体被基体包围在纤维束 图"$!浸润过程中熔体在纤维束内部形成的管状通道 C9K)"$!E>/>(800’>@,Z8;’Q@P,890Q’0.,<9A/>A<(,S /;.,(@S<>09AK9.:0,KA8@9’A 内部就会形成干纤维区或孔隙区&研究表明#材料 性能会随着孔隙率的微弱上升而明显下降$#%#因此 应适当提高压力和延长工艺时间以降低孔隙的含 量& 但是#由于热塑性基体的粘度较大#最后被包 覆在熔体内部的空气很难通过熔体的置换完全排 出#除非允许大量的熔体被挤出&一些学者研究发 现#被包覆的气体在较大压力的作用下会逐渐溶解 到熔融基体中去$5"c%&如果空气处于熔体内的一个 完全闭合的空间#如图""所示#那么随着流动前 锋的继续前进#这部分空气将被压缩#内部气压将 升高#当内部压力增加到和熔体静压力相等时#熔 体向气体内部的推进将停止#随着加工结束#这部 分空气将以气泡的形式存在&如果这时外部压力超 过了内部气体在熔体中的饱和蒸汽压#这部分空气 图""!熔体中包覆的气泡 C9K)""!&’9<,A@08::,<9A@P,.,(@S )5#)章亚东#等’经编织物法制备连续纤维增强热塑性复合材料的微观形貌和浸润过程分析 万方数据 会逐渐溶解在熔体中!因此"在浸润的后期"可通 过提高压力的办法"迫使被包覆的空气溶解到熔体 中"从而降低材料的孔隙率!另外"由于气体分子 在高聚物基体中扩散较慢#c$"在气液界面处气体分 子会富积"气体的饱和蒸汽压会逐渐升高"如果周 围熔体静压力不是足够大"气泡中的空气可能没有 完全溶解到熔体中去"仍以微孔的形式存在"当外 部压力撤销或减小时"气体会很容易重新析出"变 成较大的孔隙!因此"为了防止溶解的气体重新从 熔融基体中析出"在试样降温过程中应保持一定的 压力!研究发现"在降温时保持一定的压力可以明 显降低材料的孔隙率#"$$! 此外"由于纤维束的紧密程度不同"在较大的 压力下"纤维束在分散过程中存在被冲开的情况" 图"!为!$TD8""$.9A条件下"纤维束被熔体 冲开"在纤维束中部形成的富树脂区域的情况"这 种区域也会影响复合材料的性能! 图"!!纤维束被冲开的状况 %!$TD8""$.9A& C9K)"!!U:(9@’Q@P,/>A<(,Q’0.,<<>09AK 9.:0,KA8@9’A %!$TD8""$.9A& 最后是由经编线引起的缺陷!由于经编线采用 D7E纤维"其熔点为!4!‘"在!!$‘基本不熔 融"所以在工艺过程中"经编线始终会对纤维产生 束缚作用"影响该区域纤维的分散!图"2为经编 线部位的显微照片!从图"2%8&可看到经编线的存 在会阻碍浸润进行和气体排出"在经编线附近容易 形成较大的气孔!图"2%/&为另一工艺下放大倍数 较大的照片"从照片中可以更清楚看出经编线对纤 维束的束缚"同时经编线区域本身就是一种缺陷" 在区域里可看见明显的裂纹"如箭头所示!经编线 的存在势必影响复合材料性能"在今后的研制中应 考虑将经编线改为与基体纤维相同和熔点相近的材 料"在工艺温度下熔融"减少对纤维束的束缚! 图"2!D7E缝线形成的缺陷 C9K)"2!+,Q,-@S-8>S,<SC#_’8-P9.b#*),7?R’AS’(9<8@9’A’Q>A9<91 0,-@9’A8( RC’D77b -’.:’S9@,S Q0’. -’..9AK(,< ;80A :0,:0,K !_"?#$%&40(,-5"*06#"cc4#4%&2%c6243? !4"!N,,]O#U:09AK,0BU?G.’<,(’Q@P,.8A>Q8-@>09AK:0’1 -,SS’Q@P,0.’:(8S@9-.8@09=-’.:’S9@,S!_"?8#$%&+,)*2 1(,7’#"c35#!"&"$"56"$4#? !#"!李!龙#王善元#俞建勇?空隙率对喷气混纤纱复合材料力 学性能的影响 !_"?复合材料学报#"ccc#"#$%%ŭ"? !5"!N,@,009,0J#B(U,((R?C’0.8@9’A8A<,(9.9A8@9’A’QW’909AK@P,:0’-,SS9AK’Q@P,0.’:(8S@9- .8@09=-’.:’S9@,S !_"?9$7:#$%&#"cc%#"4$!%&"$"6"$4? !3"!]8[,.8AT+#R89AEG#Y><(<9AK’QK(8SS8A<:’(;:0’:;(,A,-’.:’S9@,SQ’0’:@9.9X,< .8-0’18A<.9-0’1.,-P8A9-8(:0’:,0@9,S#&B(8SS1.8@0,9A1 Q’0-,<@P,0.’:(8S@9-S!_"?#$%&40(,-5"*06#"ccc#4c& 5$c65!c? !c"!b(9A[.>((,0&#L.Tb#U@,QQ,AST#*),7;GA,Z.’<,( Q’09.:0,KA8@9’A.,-P8A9S.S9A<9QQ,0,A@BC’DD-’..9AK(,< ;80AS!_"?<&&7(*5#$%&$’()*+,)*1(,7’#"cc4#"&24"6 25"? !"$" ]8[,.8AT+#R89AEG#Y><(<9AK’QK(8SS8A<:’(;:0’:;(,A,-’.:’S9@,SQ’0’:@9.9X,< .8-0’18A<.9-0’1.,-P8A9-8(:0’:,0@9,S$&R’..9AK(,-@>0,’Q<9S(’-8@9’A-’0,S9AB8DZ8S9AW,S@9K8@,0,,(@SSP’Z@P8@+, %) 能用名词做定语不要用动名词做定语#能用形容词做定语就不要用名词做定语) 例如&用.,8S>0,.,A@8-->08-;!!!不用 .,8S>09AK8-->08-; 用,=:,09.,A@8(0,S>(@S 不用,=:,09.,A@0,S>(@S 可直接用名词或名词短语作定语的情况下#要少用’Q句型) 例如&用.,8S>0,.,A@8-->08-;!!!不用8-->08-;’Q.,8S>0,.,A@ 用-8.,08->0@89ASP>@@,0 不用->0@89ASP>@@,0’Q-8.,08 用,\>9:.,A@S@0>-@>0, 不用S@0>-@>0,’Q,\>9:.,A@ 4?可用动词的情况尽量避免用动词的名词形式) 例如&用 EP9-[A,SS’Q:(8S@9-SP,,@SZ8S.,8S>0,0,.,A@’Q@P9-[A,SS’Q:(8S@9-SP,,@Z8S.8<,? #?注意冠词用法#不要误用-滥用或随便省略冠词) 5?避免使用一长串形容词或名词来修饰名词#可以将这些词分成几个前置短语#用连字符连接名词 组#作为单位形容词$一个形容词%) 如应用 EP,-P(’09A,1-’A@89A9AK:0’:;(,A,1/8S,<:’(;.,0’QP9KP.,(<9A<,=? 代替 EP,-P(’09A,-’A@89A9AKP9KP.,(@9A<,=:0’:;(,A,/8S,<:’(;.,0? 3?尽量用主动语态代替被动语态)$？% c) 尽量用简短-词义清楚并为人熟知的词) "$) 慎用行话和俗语) !下转第"$2页" .c#.章亚东#等&经编织物法制备连续纤维增强热塑性复合材料的微观形貌和浸润过程分析 万方数据 经编织物法制备连续纤维增强热塑性复合材料的微观形貌和 浸润过程分析 作者： 章亚东， 段跃新， 左璐， 梁志勇， 谈亚飞， 张晨曙 作者单位： 章亚东,段跃新,左璐,梁志勇(北京航空航天大学,材料科学与工程学院,北京,100083)， 谈 亚飞,张晨曙(江苏常州市宏发土工复合材料工程有限公司,常州,213133) 刊名： 复合材料学报 英文刊名： ACTA MATERIAE COMPOSITAE SINICA 年，卷(期)： 2004，21(6) 引用次数： 4次 参考文献(10条) 1.张宝艳.边俊形.陈祥宝.金炳善 用共编纱制备热塑性复合材料[期刊论文]-复合材料学报 2003(3) 2.Gibson A G.MansonJ A Impregnation technology for thermoplastic matrix composites 1992(4) 3.Long A C.Wilks C E.Rudd C D Experimental characterization of the consolidation of a commingled glass/polypropylene composite 2001 4.Lin Ye.Klaus F.Joachim K Consolidation of unidirectional CF/PEEK composites from commingled yarn prepreg 1995 5.Lee W I.Springer GS A model of the manufacturing pro-cess of thermoplastic matrix composites 1987 6.李龙.王善元.俞建勇 空隙率对喷气混纤纱复合材料力学性能的影响[期刊论文]-复合材料学报 1999(4) 7.Leterrier Y.G'SellC Formation and elimination of voids during the processing of thermoplastic matrix composites 1994(2) 8.Wakeman M D.Cain T A.Rudd C D Compression moulding of glass and polypropylene composites for optimized macro- and micro-mechanical propertiesⅡ: Glass-mat reinforced thermoplastics 1999 9.Klinkmuller V.Um M K.Steffens M A new model for impregnation mechanisms in different GF/PP commingled yarns 1995 10.Wakeman M D.Cain T A.Rudd C D Compression moulding of glass and polypropylene composites for optimized macro- and micro-mechanical propertiesⅠ: Commingled glass and polypropylene 1998 相似文献(2条) 1.期刊论文 段跃新.左璐.章亚东.梁志勇 经编织物增强聚丙烯复合材料 -北京航空航天大学学报2004,30(10) 采用2种不同编织形式的经编织物经过热压成型制备了连续玻纤增强聚丙烯(GF/PP)复合材料,并利用扫描电子显微镜对该复合材料的浸渍状态微观形 貌和空隙率进行了分析.同时研究了织物结构对复合材料浸渍性能的影响,讨论了影响复合材料力学性能的因素及其变化规律,比较了2种织物的编织形式 .结果表明,经编织物法是制备热塑性复合材料的可行途径;不同织物形式具有不同的浸渍性能,直接影响复合材料的力学性能. 2.学位论文 章亚东 经编织物法制备连续纤维增强热塑性复合材料工艺研究 2004 热塑性复合材料由于与热固性复合材料相比具有诸多优点,已经成为复合材料的一个重要的发展方向.但热塑性基体粘度高,浸渍纤维困难,限制了其 应用和发展.针对目前流行的混纤纱法制备热塑性复合材料成本较高,高质量的混纤纱较难制备等缺点,开发了以玻璃纤维为增强材料,以聚丙烯纤维为基 体的经编织物,研究通过这种织物等温热压法制备连续纤维增强热塑性复合材料的工艺新途径.论文主要从以下三个方面开展研究工作.采用等温热压工艺 对两种不同结构经编织物的浸渍成型工艺进行研究,探索工艺条件对浸渍工艺过程的影响规律.研究表明,在一定的工艺条件下纤维能被有效浸渍,达到较 低的空隙率.研究热塑性复合材料的力学性能,从材料空隙率和纤维/基体界面性能两个主要方面分析影响材料性能的因素.研究表明,空隙率对复合材料的 弯曲强度和弯曲模量影响很大,提高浸渍质量是提高这种材料性能的关键.纤维/基体界面性能也对复合材料的弯曲性能有很大的影响.从微观形貌的角度 对织物的浸渍规律进行深入研究,讨论材料结构和工艺参数对浸渍的影响规律,提出织物浸渍的微观过程模型,并建立初步渗透理论模型.模型有效表征了 工艺参数和织物结构对浸渍成型时间的影响规律,可为工艺优化和织物结构改进提供理论指导.研究表明,基体熔体对纤维束内的浸渍过程决定着复合材料 浸渍成型时间.研究结果证明经编织物热压法是制备连续纤维增强热塑性复合材料的可行途径,但需要进一步改进织物和优化工艺以提高材料性能. 引证文献(5条) 1.刘松平.刘菲菲.郭恩明.李乐刚.曹正华 炭纤维织物复合材料微结构超声成像方法[期刊论文]-复合材料学报 2008(03) 2.王川.张志春.周智.欧进萍 FRTP材料在土木工程制品中的应用研究[期刊论文]-纤维复合材料 2006(02) 3.李伟 无碱玻璃纤维增强纺织型浸润剂的研制与应用研究[学位论文]硕士 2006 4.罗慧珍.张佐光.李敏 纤维堆积体厚度方向浸渗特性[期刊论文]-复合材料学报 2005(05) 5.邓洪.赵东波.费传军.董鹤峰.彭基成.赵钢 压力对GMT片材力学性能影响研究[期刊论文]-玻璃纤维 2005(06) 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_fhclxb200406011.aspx 下载时间：2010年2月7日