汽车音响开关电源

55· · 电子世界2004年6期 实用电路 汽车已开始进入我国家庭，性能优 越的大功率汽车音响越来越受到青睐。 以往汽车音响用电是直接取用12V铅蓄 电池，这样汽车点火产生的脉冲及其它 干扰便直接成为音响噪音的主要来源。 12V低电压单电源也使音响输出功率受 到限制，功放电路也只能用OTL电路，频 响特性较差。随着元器件的发展和技术 的进步，开关电源已完全能应用于汽车 音响。它能提供电压较高的双电源，并能 抑制各种噪音的窜入，功放电路也采用 OCL电路，使汽车音响效果真正上了档 次，汽车音响应用开关电源符合技术发 展的需要。 图1为汽车音响开关电源电路，该电 路主要由两片集成电路 TL494和 KIA358、驱动管Q702和Q703、开关管 M704～M709、变压器、输出整流器和滤 波器等组成。TL494是一个脉宽调制型开 关电源集成控制器，其最大驱动电流为 250mA，工作频率为1～300kHz，输出方 式可选推挽或单端形式。内部方框图如 图2所示，它主要由一个三角波振荡器、 汽车音响开关电源 ·黄哲标· [摘要]本文介绍用于汽车音响的开关电源的电路原理、 生产制作选材和制作注意事项。 图1 图2 56· · 电子世界2004年6期 实用电路 两个比较器CMP1和CMP2、两个误差放 大器A1和A2、5V基准电压源、触发器 及输出驱动器等组成。 三角波振荡频率由5、6脚外接Ct、Rt 决定， 振荡频率fOSC=1.2/Rt×Ct，三角波 振荡信号分别送到两比较器，即死区时 间比较器和PWM比较器，两比较器输出 到或门电路。这样，只有当振荡信号电平 幅值同时高于死区时间控制电平和误差 输入电平时，或门输出电平才产生翻转。 脉冲输出受触发器和13脚输出方式控 制，13脚接低电平时内部触发器失去作 用。本电路13脚接高电平(由14脚提供基 准电压5V)，输出两路脉冲分别受触发器 Q和Q控制，经两或非门和推动管推挽输 出，最大输出脉冲占空比为48%，频率为 三角波振荡频率的一半。死区时间由4脚 电压来设定，范围为0~3.3V之间。误差 放大器A1作为输出电压取样误差放大， 结果通过PWM比较器控制脉宽使输出电 压稳定。误差放大器A2作为保护控制用， 15脚接参考电压5V(由14脚提供)，16脚 为控制输入。在开机保护、过温或过流保 护时，16脚为高电平，这时，误差放大 器A2输出高电平，该电平高于振荡器三 角波电平幅值，而使驱动器没有驱动脉 冲输出，负载安全停电。 安全保护电路由KIA358电路来完 成。出现异常情况时向TL494的16脚提 供高电平。KIA358为双运放电路(如图3)。 运放A1作为过流保护用，6脚由TL494的 14脚提供5V参考电压。正常情况下，P/ T端为高电平，5脚为低电平，所以7脚 输出低电平，TL494的16脚也为低电平。 当由于运放出现过流或其它原因而使P/T 端检测到低电平时，5脚为高电平，且高 于6脚参考电平，7脚便输出高电平，保 护动作。运放A2作为开机保护和过热保 护用，同相输入端3脚电压由控制电压 12V经两电阻R707和R709分压获得。反 相输入端电压由R710和热敏电阻R708 分压获得。R708在常温下阻值为100kW 左右，2脚电平高于3脚电平，1脚便输 出低电平。当温度升高到近100℃时，热 敏电阻阻值降为低于10kW 。2脚电平低 于3脚电平，输出翻转，保护动作，红色 发光二极管亮。电容C712作为开机保护 用，开机瞬间C712充电，而使2脚电平 低于3脚电平，这时保护动作，红色发光 二极管亮。当C712充电完毕，2脚电平高 于3脚电平，1脚翻转为低电平，红色发 光二极管熄灭，保护撤消，工作正常，只 有绿色发光二极管亮。TL494的14脚参 考电压由12脚提供，12脚经二极管D712 连接汽车电源锁，只有当汽车打开电源 锁后，12脚才有工作电压，电源工作才 正常。TL494的9脚和10脚输出由Q703 和Q702缓冲后推动场效应管工作，再由 变压器升压，并经整流和滤波后以稳定 的正负电源形式向音响供电。作为开关 管作用的Q702和Q703接法为无直流偏 置。当TL494的9脚和10脚输出驱动信 号为高电平时，信号分别经二极管D711 和D710加到FET栅极，这时Q703和Q702 反偏截止。当驱动信号为低电平时，Q703 和Q702导通，蓄积在FET栅极电容中的 电荷快速放电，使FET关断。 在元器件选择和电路制作方面应考 虑高频率、大电源、高效率以及汽车音响 方面的特定需要。 开关功率管选用金属氧化物场效应 管，相对双极晶体管，功率FET 有很多 优点:1、驱动功率较小，驱动电路简单， 能使电路结构紧凑和小型化；2、截止频 率高，并且不需要加反向偏置；3、可实 行简单并联；4、不会产生二次击穿；5、 不存在存储时间；6、不会有热击穿。 由于蓄电池供电电压只是12V，故主 要考虑导通所能承受的电流值，功率较 大时开关管应采用多管并联形式。 MOSFET在Vgs超过导通门限电压后，漏 极电流和栅极电压的比值呈线性增长， 漏极电流对栅极电压的变化率即跨导Gfs 在漏极电流较大时实际上是一个常数， 从图4跨导Gfs与漏极电流关系图可看 出，跨导的上升使MOSFET管的增益正比 例提高，即导致漏极电流的增大，而这种 情况又增大了输入电容，因此，增设推动 级使得有足够电流对输入电容充电，减 小上升和下降时间，提高MOSFET的开关 速度。推动级又有足够低的输出阻抗避 免电路正反馈振荡。另外，MOSFET在高 频工作时容易产生振荡，所以，在电路板 设计时应尽可能减小与MOSFET管脚连 接线的长度，特别是栅极引线的长度。否 则须用一个小电阻与MOSFET管脚串接， 并使小电阻尽量靠近管子栅极。本电路 采用100Ω电阻与栅极串接，另加两组 RC回路R728、C707和R727、C708来改 变MOSFET管的负载曲线，并吸收多余关 断MOSFET的能量，作为MOSFET管的开 关保护电路。 变压器的制作方面，首先必须根据 输出功率确定磁芯及其横截面积S，它主 要决定开关电源的效率。应保证变压器 在磁化曲线线性区工作。并确定最大磁 通密度Bmax，最佳的起点是Bmax=Bsat / 2。然后再根据所需功率选择导线，再由 N=V×104 / 4f×Bmax×S确定初级线圈 圈数，其中f为工作频率，V为工作电压。 并根据次级所需电压确定次级线圈圈数。 不同音响所需电压高低不同，可适 当改变初、次级线圈圈数，及取样电阻 R717和R718阻值来获取所需合适电压。 功率整流器不能采用普通整流二极 管，由于开关电源工作于高频状态，故整 流器应采用高效快速恢复二极管、超快 速恢复二极管或肖特基势垒整流二极管 等。 输出滤波电容其ESRmax值越小 越好，ESRmax值大小对输出波纹电压有直 接影响。ESRmax=△Iout/△Vout，其中 Iout=0.25Ii (Ii为设计输出电流)。△Vout为 允许输出波纹电压的峰-峰值。最小输出 电容可由Cout=△Iout / 8f△Vout得出(其 中f为工作频率)。实际用容量应远大于 Cout，因为滤波电容容量直接影响功放低 频的瞬态特性。 汽车音响开关电源把单12V电压进 行升压，输出正负电源，其工作环境为低 电压、大电流和高频率。制作过程主要考 虑大电流、高频率这两方面问。印刷板 设计必须注意大电流接地部分不设阻焊 层，以便制作时上锡加厚，并注意接地面 积大小。工作于大电流的变压器引脚应 注意焊接工艺，防止发热，各发热器件须 有良好的散热。 在汽车音响开关电源的设 计上，只有注意元器件的选择和印刷板 布线及制作工艺，防止不必要的热损耗 和自激振荡，才能制作出适合于特定要 求的高品质开关电源。◆ 图3 图4