HotWorking Technology 2010, Vol.39,No.20
热处理技术 Material &Heat Treatment 2010年 10月
易切削铅黄铜具有优良的综合性能, 被广泛应
用于供水系统等领域[1],但这类材料在加工、使用以
及废弃的过程中容易发生铅以固态或气态的形式析
出 [2-3],进而造成 Pb对环境的污染,危害人体健康[4-5],
世界各国均很重视铅造成的污染和引起的危害,美
国 NSF、日本 JIS、德国 DIN50930 及欧盟 RHOS 等
都相继规定,限制和禁止铅黄铜的使用。 因此,开发
出环保型易切削黄铜成为一种必然趋势。
在一定范围内,Ca、P元素是对人体无害甚至有
益的元素,同时,其资源丰富,目前,几乎没有文献报
道这两种元素共同对黄铜切削性能的影响,因此,作
者通过正交试验,采用熔铸
,系统研究了 Ca、P
对黄铜合金组织与性能的影响,为无铅易切削黄铜
的研究提供一定的理论指导。
1 实验过程
本实验采用的原料有:纯铜、工业纯锌、大块状
纯钙、纯锡、复合稀土、含磷 14%(质量分数,下同)的
P-Cu中间合金。
1.1 正交方案的确定
通过对 Cu-Ca、Cu-P相图
,Ca、P都能与铜
生成金属间化合物,如其含量适中,就会在不明显降
低材料加工和使用性能的前提下,改善切削性能。
本实验主要研究 Ca, P含量对无铅黄铜组织性
能的影响, 根据铅黄铜改善切削性能的铅含量一般
不超过 3%[6],结合相图杠杆原理, 综合分析,建立
如下正交试验方案[7]。 这是一个四因素三水平实验,
如
1所示,选用正交表 L9(34)来安排实验。
1.2 实验方法及过程
依据表 1进行 9炉的熔炼和铸造, 对每一炉试
样进行组织与性能的研究。 具体过程为: 采用一台
30kg工频感应炉熔炼黄铜合金,将配料好的电解铜
放入感应炉中,装实,加热到铜开始熔化时,再加入
锌,加入打渣剂打渣,升温到 1000℃左右,加木炭覆
盖,保温 1min后加入锡、铜稀土、P-Cu中间合金,搅
Ca、P对黄铜合金组织与性能的影响
朱权利, 张先满
(华南理工大学 机械与汽车工程学院, 广东 广州 510640)
摘 要:通过正交试验法,利用光学金相显微镜、扫描电镜及能谱仪、万能试验机及卧式车床等手段,研究了 Ca、P
对黄铜显微组织、力学性能及切削性能的影响。 结果表明:在黄铜合金中加入质量分数为 0.5%Ca和 0.6%P时,其切削
性能大致与 HPb59-1 相当,同时,合金中存在弥散分布的金属间化合物。
关键词:Ca; P; 黄铜; 切削性能; 金属间化合物
中图分类号:TG146.1+1; TG113.12 文献标识码:A 文章编号:1001-3814(2010)20-0036-03
Effects of Ca and P Content on Microstructure and Properties of Brass
ZHU Quanli, ZHANG Xianman
(School of Mechanical Engineering, South China University of Technology, Guangzhou 510640, China)
Abstract: Based on the orthogonal experiment, the effects of Ca and P content onmicrostructure, mechanical and cutting
properties were studied by OM, SEM, EDS, tensile and cutting test. The results indicate that, when 0.5%Ca and 0.6%P are
added into brass, the cutting properties of the alloy are similar to that of HPb59-1, meanwhile, some fine intermetallic
compound are found.
Key words:Ca; P; brass; cutting properties; intermetallic compound
收稿日期:2010-04-20
作者简介:朱权利(1961- ),男,湖南长沙人,副研究员,硕士,主要从事金
属材料制备与成形;电话:020-32225802;
E-mail:qlzhu@scut.edu.cn
表 1 正交试验方案
Tab.1 Scheme of orthogonal experiment
因素
试验号
1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9#
Ca 0 0 0 0.5 0.5 0.5 1.0 1.0 1.0
P 0 0.6 1.2 0 0.6 1.2 0 0.6 1.2
Zn 34 37 40 37 40 34 40 34 37
RE 0 0.3 0.6 0.6 0 0.3 0.3 0.6 0
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《热加工工艺》 2010年第 39卷第 20期
材料热处理技术Material &Heat Treatment下半月出版
拌均匀,随后加钙,并通氩气保护兼除气作用。 保温
10min后,再搅拌并捞渣,浇铸前进行炉前检验确定
合格后在 1030~1050℃浇铸。 用金属型模具浇铸成
楔形试块,再进行力学性能试验、金相分析、电镜扫
描、能谱分析及切削试验。
2 实验结果与分析
2.1 微观组织演变
正交试验部分试样的金相组织照片如图 1 所
示。可看出,各黄铜合金铸态组织主要由亮白色的 α
相和暗灰色 β相两相组成。和普通黄铜相比,随着 P
加入量的增大,晶粒明显细化,共晶组织增多;4#、5#
样与 3#相比,晶界更细化,同时,在 α相和 β 相两相
相界面上出现弥散分布的黑色颗粒;7#样与其他试
样相比,晶粒内的质点增多。
2.2 力学性能
正交试验各试样的拉伸试样在微机控制电子万
能试验机(型号为 CMT5105)上进行力学性能试验,
在布氏硬度计(型号为 HB-3000B)上进行硬度测试,
选用钢球压头(2d5),加载 250 kg,负荷保持时间为
30s,结果如表 2所示。
根据合金强度指标:①直接分析:由表 2可看出
5#合金的抗拉强度达到了最大的 351.4 MPa,为最大
考核指标;②位级均值分析:由表 3 可知,最优的水
平组合为 0.5Ca0.6P, 但还需综合考虑其他性能指
标。③极差分析:极差的大小意味着该因素三个位级
相应强度差别的大小, 实验中试验因素对试验指标
的影响主次顺序为 w(p)>w(Ca)。
2.3 切削性能
切削试验在国产 C6132A1普通卧式车床上进行,
转速为 900r/min,进给量为 0.1mm/圈。 结果(见图 2)
发现,4#样切屑的尺寸细小,呈 C形,内表面光亮,
其他各试样切屑尺寸较大,断屑不明显。4#样切屑与
自制含铅黄铜 HPb59-1 的切屑相比,它们的尺寸大
小相当,形貌相似。
2.4 SEM组织分析
图 3为 4#样的 SEM组织。可知,其微观组织主
要由 α 相和 β 相组成,其中,β 相含 Zn较高,容易
被腐蚀,是图中的凹陷部分,并且在 α 相和 β 相内
存在分散的化合物颗粒。 为了对各相的成分做定性
和定量的综合分析, 在图中代表性地选择了 4个位
置进行能谱分析,结果如表 4所示。
由能谱分析结果可见,区域 1 处铜含量比较高,
为基体 α 相,并且固溶了少量的磷;区域 2 处铜、锌
原子比接近 1 ∶1,为基体 β相。区域 3处和区域 4处
为均匀分布的黑色球状物,其钙、磷的含量远高于合
金中钙、磷的平均值,这说明合金中的第二相粒子是
富钙富磷的相,能谱结果表明该化合物为铜、锌、钙、
磷组成的复杂金属间化合物。 区域 4处的化合物中
钙、磷的含量比区域 3处大,而铜、锌含量减少,区域
3 处磷、钙原子比为 1.2 ∶1,区域 4 处磷、钙原子比为
1.1 ∶1,而文献[8]显示,存在Ca2CuZn2P3、Ca3Cu2Zn2P4、
Ca4Cu3Zn2P5这三种四元化合物。
由前面所测的力学性能知, 实际的金属间化合
表 3 正交试验极差分析结果
Tab.3 The results of orthogonal experiment analysis
抗拉强度
Ⅰ Ⅱ Ⅲ K1 K2 K3 R
wCa(%) 879.9 907.2 656.6 293.3 302.4 218.9 83.5
wP (%) 718.5 1002.9 722.3 239.5 334.3 240.8 94.8
抗拉强度 /MPa284.5 348.9 246.5 291.3 351.4 264.5 142.7 302.6 211.3
伸长率 (%) 45.8 18.5 1.7 23.9 16.5 7.1 1.3 33.9 0.2
布氏硬度 (HB) 69 94 125 76 99 88 99 67 112
1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9#
平组合为 0.5Ca0.6P, 但还需综合考虑其他性能指
标。③极差分析:极差的大小意味着该因素三个位级
相应强度差别的大小, 实验中试验因素对试验指标
的影响主次顺序为 w(p)>w(Ca)。
2.3 切削性能
切削试验在国产 C6132A1普通卧式车床上进行,
转速为 900r/min,进给量为 0.1mm/圈。 结果(见图 2)
发现,4#样切屑的尺寸细小,呈 C形,内表面光亮,
其他各试样切屑尺寸较大,断屑不明显。4#样切屑与
自制含铅黄铜 HPb59-1 的切屑相比,它们的尺寸大
小相当,形貌相似。
2.4 SEM组织分析
图 3为 4#样的 SEM组织。可知,其微观组织主
要由 α 相和 β 相组成,其中,β 相含 Zn较高,容易
被腐蚀,是图中的凹陷部分,并且在 α 相和 β 相内
存在分散的化合物颗粒。 为了对各相的成分做定性
和定量的综合分析, 在图中代表性地选择了 4个位
置进行能谱分析,结果如表 4所示。
由能谱分析结果可见,区域 1 处铜含量比较高,
为基体 α 相,并且固溶了少量的磷;区域 2 处铜、锌
原子比接近 1 ∶1,为基体 β相。区域 3处和区域 4处
为均匀分布的黑色球状物,其钙、磷的含量远高于合
金中钙、磷的平均值,这说明合金中的第二相粒子是
富钙富磷的相,能谱结果表明该化合物为铜、锌、钙、
磷组成的复杂金属间化合物。 区域 4处的化合物中
钙、磷的含量比区域 3处大,而铜、锌含量减少,区域
3 处磷、钙原子比为 1.2 ∶1,区域 4 处磷、钙原子比为
1.1 ∶1,而文献[8]显示,存在Ca2CuZn2P3、Ca3Cu2Zn2P4、
Ca4Cu3Zn2P5这三种四元化合物。
由前面所测的力学性能知, 实际的金属间化合
表 2 合金力学性能检测结果
Tab.2 The results of tensile and hardness test of alloys
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HotWorking Technology 2010, Vol.39,No.20
材料热处理技术 Material &Heat Treatment 2010年 10月
物的强化效果并不明显。 一方面,是由于这些金属
间化合物颗粒大小皆为 3~5μm, 而产生显著的强
化颗粒的尺寸必须为亚微级[9];另一方面,说明形成
的金属间化合物粒子是脆而不硬的。切削过程中,这
些脆而不硬的颗粒与刀具接触, 相当于减小了刀具
与基体的接触面积,进而减小了切削力,起到改善切
削性能的作用。同时,这些脆而不硬的第二相颗粒在
剪切力作用下易于破碎, 引发与其周围的金属基体
产生应力集中,产生所谓的“切口效应”[10],很容易萌
发裂纹并致使扩展, 使切削很快断裂而不会连续长
大,从而改善了切削性能。
3 结论
(1) Ca、P合金元素加入到黄铜合金中,明显改
变了黄铜的显微组织及力学性能。
(2) P对黄铜合金抗拉强度的影响比 Ca大。
(3) 黄铜合金中加入 0.5%Ca和 0.6%P时,其
切削性能达到最优,从切屑大小、形貌上判断,其切
削性能大致与 HPb59-1相当。
(4) Ca、P与 Cu、Zn 等形成复杂结构的脆而不
硬的金属间化合物,从而改善了黄铜合金的切削性能。
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热加工工艺,2007,36(1):11-13.
位置 Cu Zn P Ca
1 63.32 36.50 0.18 0
2 55.18 44.82 0 0
3 57.23 21.81 10.11 10.95
4 51.64 15.26 15.04 17.58
表 4 能谱分析结果(质量分数,%)
Tab.4 EDX results(wt,%)
38