A型门吊支腿平面内支腿的计算
mm
a
B b-
2
:= a 1 103´= mm c 300:= mm
h 6000:= mm h1 1500:= mm H h h1+:= H 7.5 103´= mm
门吊跨距: S 16000:= mm 悬臂计算长度: L 4500:= mm
空间受力图:
主梁惯性矩与截面积:
梁高惯性矩: Ix
430 8003× 418 7883×-
12
:= Ix 1.303 109´= mm4
A型门吊支腿平面内支腿的计算
李国建 (2013.6)
简...
mm
a
B b-
2
:= a 1 103´= mm c 300:= mm
h 6000:= mm h1 1500:= mm H h h1+:= H 7.5 103´= mm
门吊跨距: S 16000:= mm 悬臂计算长度: L 4500:= mm
空间受力图:
主梁惯性矩与截面积:
梁高惯性矩: Ix
430 8003× 418 7883×-
12
:= Ix 1.303 109´= mm4
A型门吊支腿平面内支腿的计算
李国建 (2013.6)
简介:本文以
实例计算A型门吊支腿平面内各部件的内力。针对支腿平面内的主梁顶部
水平位移应用了刚度分配理论分别计算主梁悬臂梁与U型马鞍梁的作用。并对此位移进行了
合成。由此提出了位移控制指标。
主题词:
一、计算参数
N
mm2
集中力: P1 100000:= N 钢的弹性模数: E 210000:=
支腿大头处的惯性矩: Ix6 5.242 10
8×:= mm4
支腿大头处的抵抗矩: Wx6
Ix6
200
:= Wx6 2.621 106´= mm3
支腿平面内
: b 2000:= mm 基距: B 4000:=
变截面支腿折减惯性矩位置高度: Yxzh1 3.795 10
3×:= mm
U型梁截面惯性矩与截面积: IL 0.4 Ixzh1×:= IL 1.519 10
8´= mm4
AL 0.4 Axzh1×:= mm2
底横梁: Izh 0.2 Ixzh1×:= mm
4 Azh 0.2 Axzh1×:= mm2
支腿斜长: Lt a
2 h2+:= Lt 6.083 103´= mm
支腿平面内上的支腿顶部垂直作用力:
P
P1 L S+( )×
S
:= P 1.281 105´= N
U型梁与悬臂主梁刚度分配系数的计算:
梁宽惯性矩: Iy
800 4303× 788 4183×-
12
:= Iy 5.045 108´= mm4
如不计悬臂主梁作用则: Iy1 0:=
梁宽抵抗矩: Wy
Iy
430
2×:= Wy 2.347 106´= mm3
截面积: A 430 800× 418 788×-:= A 1.462 10
4´= mm2
支腿平面内柔支腿的折算惯性矩与折算截面积:
Ixzh1 3.797 108×:= mm4 Axzh1 1.053 104×:= mm2
对应截面处的抵抗矩: Wxzh1 2.091 10
6×:= mm3
N
集中力P位置的水平位移1:
dp1
h1
3 E× IL×
h1 2 H× h+( )× 3 b× H×+[ ] T1× 3 Pu1× a c+( )× h1 b+( )×-[ ]×:=
dp1 0.287= mm
变截面支腿折算惯性矩位置处的弯矩1: Mxzh1 T1 Yxzh1×:= Mxzh1 8.767 10
7´= N mm2-
变截面支腿折算惯性矩位置处的弯曲应力1:
sxzh1
Mxzh1
Wxzh1
:= sxzh1 41.926= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
支腿大头处的最大弯矩1: Mx61 T1 h×:= Mx61 1.386 10
8´= N mm-
弯曲应力1: sx61
Mx61
Wx6
:= sx61 52.882= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
U型梁线刚度分配系数: K11
IL
h1
b
2
+
Iy1
L
IL
h1
b
2
+
+
:= K11 1= (选择Iy或Iy1输入)
整理:
K11
2 L× IL×
Iy1 2 h1× b+( )× 2 L× IL×+
:= K11 1=
悬臂主梁水平刚度分配系数: K21 1 K11-:= K21 0=
U型梁分配的载荷; Pu1 P K11×:= Pu1 1.281 10
5´= N
悬臂梁分配的载荷: Pu2 P K21×:= Pu2 0= N
二、支腿平面内由U型梁分配的Pu1作用下的计算
U型梁计算系数: K1
IL Lt×
Ixzh1 b×
:= K1 1.217=
底横梁拉力1:
T1
Pu1 2 a× b× h× K1× 3 a c+( )× h1 H h+( )× b H×+[ ]×+[ ]×
2 b× h2× K1× 2 h13×+ 3 b× H2×+ 6 h× h1× H×+
:= T1 2.31 104´=
K2 4.271=
底横梁拉力2:
T2
Pu2 2 a× b2× h× K2× 3 a c+( )× L H h+( )× b2 H×+[ ]×+[ ]×
2 b2× h2× K2× 2 L3×+ 3 b2× H2×+ 6 h× L× H×+
:= T2 0= N
集中力P位置的水平位移2:
dp2
L
3 E× Ix×
L 2 H× h+( )× 3 b2× H×+[ ] T2× 3 Pu2× a c+( )× L b2+( )×-[ ]×:=
dp2 0= mm
变截面支腿折算惯性矩位置处的弯矩2:
Mxzh2 T2 Yxzh1×:=
Mxzh2 0= N mm2-
变截面支腿折算惯性矩位置处的弯曲应力2:
sxzh2
Mxzh2
Wxzh1
:= sxzh2 0= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
满足要求!
底横梁拉应力1:
szh1
T1
Azh
:= szh1 10.969= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
U型梁弯曲应力:
sL1
Mx61 Pu1 c×-
IL
200
:= sL1 131.901= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
三、支腿平面内的由悬臂梁分配的Pu2作用下的计算
b2 b 2 c×-:= b2 1.4 103´= mm
悬臂梁计算系数: K2
Iy L×
Ixzh1 b2×
:=
dp dp1 dp2+:= dp 0.287= mm
S
2000
<
16000
2000
-= 8= mm
满足要求!
变截面支腿折算惯性矩位置处的弯曲应力合成:
sxzh sxzh1 sxzh2+:= sxzh 41.926= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
支腿大头处的最大弯矩合成:
sx6 sx61 sx62+:= sx6 52.882= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
底横梁拉应力合成:
szh szh1 szh2+:= szh 10.969= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
支腿大头处的最大弯矩2: Mx62 T2 h×:= Mx62 0= N mm-
弯曲应力2: sx62
Mx62
Wx6
:= sx62 0= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
底横梁拉应力2:
szh2
T2
Azh
:= szh2 0= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
悬臂梁水平弯曲应力: sx2
Mx62
Wy
:= sx2 0= Mpa s( )< 235
1.34
= 175= Mpa
满足要求!
四、合成
集中力P位置的水平位移合成:
8
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