钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的影响

第37卷第3期 2004年3月 土木工程学报 CHINACIVILENGINEERINGJOURNAL V01．37No3 Mar．2004 钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的影响 易 成谢和平 高伟 (中国矿、Ik大学北京校区岩百力学与分形研究所) 摘要：按照高强度(HSC)与普通强度(NSC)两个系列分别配制了素混凝土与钢纤维混凝土。通过劈裂试验测 试r混凝土的抗裂纹扩展能力与卸载后的裂纹闭合能力，获得了具有不同扩展宽度的裂纹；然后通过对带裂纹 试件的水渗透性试验，确定了裂纹宽度COD(CrackOpeningDisplaeement)对混凝土渗透系数母的影响关系；通 过研究劈裂试验中获得的纤维对卸载后裂纹闭合能力的提高关系，可阱推知纤维对渗透系数的影响。试验发现， 由于HSC对纤维的握裹力高等原因，卸载后钢纤维HSC的裂纹闭合能力高于钢纤维NSC，因此，钢纤维HSC的 水渗透性低于钢纤维NSC。 关键词：高强混凝十；钢纤维混凝土；劈裂；裂缝；渗透性 中圈分类号：TU528572 文献标识码：A 文章编号：1000-131X(2004)03，0019．07 E】腿'ECISoFS11既LFIBERONTHERE跚l^D玎心『GFORPROPAGATIONOF CONCRETECRACKANDONTHEPERMEABILITYOFCONCRETE HChengXieHepingC,aoWei (ChinaUniversityofMining&Technology，BeringCampus) Abstract：SteelfibersinconcreterestrainthepropagationofcrackandthusthepermeabilityofcrackedeOllCrelecanbede- creasedwithfibers．ThisstudyfocusesontileaffectofsteelfiberoncrackedconcDgtepermeability．Inthepaper，thepenile— abletestsforcrackedconcretespecimenwemcarriedout．Plainhighstrengthconcreteandplainnormalstrengthconcrete，n— berhighstrengthconcreteandfibernormalstrengthconereteweretestedrespectivelywithsplittestandtheircapacitytoresist propagationofcrackwasobserved，andtherelationshipbetweencrackwidthCODaridpemieabilitycoefficient耳wasdeter- mined．ItWaSfoundthat，steelfiberinhighstrengthconcreteprovidedhigberrecoveryoferackthaninnormalstrengthcon— creteduringunloading．therefore，highstrengthfiberconcretepossesseslowerpermeabilitythannormalstrengthfiberencrete． Keywords：highstrengthconcrete；SFRC(SteelFiberReinforcedConcrete)；split；crack；permeability 1前 言 近年来，混凝土的抗渗性和耐久性问题越来越引 起人们的关注，因为单一的强度指标弗不足以揭示混 凝土的工作状态，1997年，StmhandWang指出， 在耐久混凝土配合比设计中要考虑三个标准：强度、 渗透性和抗裂能力⋯。 渗透系数是能够综合反映混凝土抗渗性能和耐久 性能的重要指标。然而，服役期间的混凝土，渗透系 数并非是一个常数；目前人们在这方面获得的研究成 果还远远不能令人满意；这是因为涉及的影响因素太 多，实验耗功耗时；因此，有必要在这方面进一步进 行研究。 收稿日期：2002472-22 国家自然基金委员会创新研究群体基金(S0221402)；国家重点基础研 究发展规划项目(2002CB4127(f1)；广州市建委科研基金资助 ．本课题不准备从材料的组分及配合比方面研究混 凝土的抗渗性能及耐久性能，因为以往研究表明：只 要将水灰比限制在0．4以内。就能够获得渗透性非常 低的混凝土，能够抵抗很高的水压力”1。事实上，屡 屡出现的工程渗漏及耐久性问题往往是由于混凝土的 裂纹造成的。因此．本课题围绕受损伤开裂后混凝土 的渗透系数的量测进行，将研究重点放在混凝土抵抗 裂纹扩展的能力及微裂隙对混凝土渗透性能的影响 上。考虑到钢纤维能够显著抑制混凝土裂纹的扩展， 将探讨钢纤维的掺人对混凝土渗透性能的影响。 2试验的确定 试验分两步进行：(1)以圆柱体试件进行劈裂试 验获得宽度COD(CrackOpeningDisplacement)不等的 裂纹。加卸载过程均记录P—c0D关系并记录残余 COD值；(2)对进行过劈裂试验的试件进行渗透试 万方数据万方数据 20· 土木工程学报 2004庄 验，测试试件的抗渗性能，求出K，一COD关系。 2．1劈裂试验 劈裂试验所用试件系采用jIlOOroanx350ram的混 凝土或纤维混凝土圆柱试件，按要求切割成厚度 30ram的圆饼状试件，然后将两圆面磨平。 混凝土分为素NSC、素HSC、钢纤维NSC和钢纤 维HSC四个系列组，纤维组的纤维掺量皆为体积率 1．2％；素混凝土与相应的纤维混凝土基本配比相同， 抗压强度也比较接近，见表1及文献[3]；通过调整 高效减水剂掺量来避免纤维混凝土塌落度损失过大。 钢纤维为上海哈瑞克斯公司生产的s阳l一32洗削型 钢纤维，长径比35～40，长度32ram。 劈裂试验系参照国家标准(G埘81—85)进行， 以3mm厚胶合板垫于试件受压点‘j实验机压头之问 (如图1)。没胶合板垫条的作用一方面是为防止实验 机压头与试件线接触使试件局部承受过高的压力，另 一方面是为使试件的横向变形尽可能不受约束。 将夹式引伸计的刀口插人粘贴于试件表面的钢块 之间测量裂缝扩展，引伸计的测量精度为1坤·。实验 图l劈裂试验测试示意 ng1 SketchfortestandnleasⅧntofsplittest 机为CSS型电子万能实验机，试验中用位移控制加载 进程；加载速率为0．2nml，min；由实验机本身携带的 计算机数据采集系统采集荷载、裂纹扩展宽度COD 值△、压头行程等数据。根据弹性力学，在劈裂面上 产生的拉应力为： 1D 矾=蒜 (1) 其中，P是荷载；d是试件直径；h是试件厚 度。 表1混凝土配合比(kg／m3) Table1Ⅶlxtureratioofemlerete(吲m3) 注：At)为瓢殁碱水剂；f'A为粉煤灰。 2．2抗渗试验 我国抗渗实验标准采用的抗渗标号法及相应的没 备无法测量水渗流量，因此，本研究专门研制了适合 量测渗流量的仪器如图2所示。试件用环氧树脂密封 于钢模套内，上紧螺栓后橡胶垫将各部件接缝密封。 测试前用逆向加水压等办法排除系统内残存空气。 如果裂纹宽度小，穿越裂纹的流量小，可以从图 2所示的压力水进口对试件施加较高的水压 (0．7MPa)，渗透系数墨可以直接根据‰v定律 (公式(2))来确定。如果裂纹宽度较大，穿越裂缝 的流量大，一般在低压下用变高度的水柱在大气压力 下的自然渗透来量测试件的渗透性能。在这一过程 中，图2所示滴管内水头高度是变量(从风～鼠)， 渗透系数可以通过公式(3)计‘算“J。 K，=p^·圩h (2) 图2自制的渗透仪及工作原理示意 ng．2Sketchforperrt瑚nretermadebyoneselfandl忸warkingpd懈ipk 万方数据万方数据 第37卷第2期 易成等·钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的影响 畸=AA'￡h1“瓦no (3) 在此，坼是渗透系数；，z是液体的黏度；Q是 液体流量；A是流动液体穿越的试件截面积；t是流 量Q穿越试件所花时间；h是试件厚度；H是水头 高度；A’是滴管截面积。 3劈裂试验结果及分析 劈裂试验获得的部分劈裂应力一横向位移关系曲 线见图3。严格地说，只有开裂以后的横向位移才等于 COD，但为简便起见，讨论时往往不严格区分二者。 AlanF．Karr等人在进行素混凝土试件的劈裂试 验时，发现吼一COD曲线在开裂点有一个尖锐的峰 值；一旦开裂，试件承载力(或哦)迅速下降至某一 点，然后平缓地逐渐下降14’51。然而，我们所进行的 试验，除图3(d)等少数者外，大都未发现上述尖 锐峰值；这可能由于本研究采用的粗骨料为卵石居多 的混合料，微裂纹会聚时多绕过骨料表面，骨料断裂 少，这种情况下极限强度也低。 从图3(a)～(d)可见，大多数没有钢纤维增 强的试件，在开裂后劈裂面上承受拉麻力的能力旱现 单调下降的趋势。在横向位移发展到l叽m～20tma 左右，大都会呈现裂纹局部失稳扩展的现象(裂纹迅 速扩展，但遇到骨料阻碍时，失稳扩展结束)，局部 失稳后，曲线发展呈“假直线”(曲线的一种失真反 映，见图)。何时停止局部失稳扩展，取决于卸载及 骨料分布情况；出现骨料断裂情况的试件，其裂纹的 失稳扩展大都首先受到有效的抑制，但骨料一且断 裂，失稳扩展将是迅速而猛烈的。 由此得出结论，骨料的种类与级配对于制止细微 裂纹的失稳扩展非常霞要。由于耐久混凝土要考虑混 凝土的抗裂性能⋯，因此，骨料的种类与级配是配制 耐久混凝土的一个重要因素。 从图3(e)～(h)可见，有钢纤维增强的试 件，由于钢纤维的有效抑制，在开裂后劈裂面上承受 拉应力的能力大都呈现l：升的趋势；卸载后的残余 COD值COD,相对于索混凝土比较小。随着裂纹的进 一步缓慢扩展，纤维抑制力被突破，裂纹有时会呈现 局部的快速失稳扩展．但也有个别试件C01)达到 900pro仍未出现失稳扩展现象。至于是否出现局部失 稳扩展?在COD达到何值时出现局部失稳扩展?局 部失稳扩展持续多大范围?这些问题除r取决于实验 机刚度与加卸载荷的情况外，主要取决于跨越裂纹的 纤维数量及骨料嵌固情况。砂浆基体裂纹的局部失稳 扩展延伸到与新的纤维或骨料相交时，新的约束出现 了，基体失稳扩展停止，裂纹重新呈现缓慢扩展的情 彤。 此外，在某些曲线的局部，还有一些特别的表 现：1)曲线在达到或接近峰值荷载后，COD突然向 减小的方向发展；随后_义继续向COD增大的方向发 展。之所以出现COD的反向发展，是由于裂纹首先 在试件的另外一侧出现，导致测试一侧表面出现横向 收缩，参见图3(a)、(e)、(h)；2)试件受荷载后， 初始刚度就不大，曲线很快就出现弯折。这是由于试 件内存在初始缺陷．参见图3(f)。 4渗透试验结果及分析 典型的实测累积流量一时间关系曲线见图4。对 大多数试件，在试验初期渗流量都相对较大，之后流 量随着时间的发展呈单调递减的趋势，直至达到某一 相对比较稳定的值。产生渗流量先大后小的原因，是 由于随着时间的增加，试件逐渐饱和；混凝土遇水后 有一定的膨胀作用。导致裂缝略有闭合。 但对于残余COD，为29pm的试件，其在0．7MPa 水压力下，试验的第一、第二天没有发现水流穿越试 件；初步分析后认为，一方面是由于裂纹非常细微， 渗水通道易为杂质堵塞，渗透缓慢；另外一方面，也 有贯穿试件的裂缝宽度在i局部趋向于零的可能。 流量稳定后，根据达西定律式(2)，可以计算出 渗透系数断。图5为裂隙宽度相对较大的试件采用 自然渗透法测试获得的渗透系数随时问变化的规律， 渗透系数群在开始测试的阶段也相对较大，随时间 增加逐渐递减，一周～两周时间内趋于相对稳定。 表2实测c∞一置对应关系 Table2 Corrcs'00adingrelafionslfilabetweeanMa＆删COD—K 万方数据万方数据 土木工程学报 2004年 0 20 40 60 go 100120140160 横向位穆(“m) 横向位移(um) (c) 0 20 40 60 80 100120140160 横向位移(ttm) (e) 0 20 40 60 80 l∞ 横向位咎(mn) (g) 56 言 姜： ≤： ： 0 50 100150200250300350 横向位移(um) (b 100 2∞ 3∞4005∞ 横向位移(¨m) (d) 横向位苷(um) 0 25 50 75 100125150175200 攒向位#(pan) (h) 图3部分试件的劈裂应力一裂纹扩展宽度关系曲线 Fig．3Relationship0Rivesforsplitstress-lateraldiBplacementofpanialspecimen 屣 ～／， T 打 ～ ，∥ r 穗 ～ ／／ 一 失 ～ ／／ 1 始 ～ ／／ 一 开 ～ ／／一 纹 ～ ／／一一之 搬酎 一／ 一谶卜∥一嚣～夕多一 摧枷L ／么髻 娜龌～ ＼＼．一蓼 雌垣7 ‰ 一 墨。 一 (|莹iR倒群瓠 如”蛐”¨”抛¨¨”∞ 宙莹iR捌群羝 9 8 7 6 5 4 3 2 l O (1昌皂bR倒群龈 0 9 B 7 6 5 4 3 2 1 0 (t胄嘎bR删琳懿 万方数据万方数据 第37卷第2期 易成等·钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的影响 -23 350 300 —250 丑200 ■ 毽150 《 _100 50 0 2 4 6 8 IO 12 14 16 18 20 时问(d) 330n 言27f10 州7,44}0 鬈2100 群18∞ 1500 1200 o 2 4 6 8器(嚣”1⋯8”22 图4渗透试验中典型的累积流量随时间的变化规律 Fig．4neg“tyof晒cdcumulativewaterflowvsvariationoftimeinpermeabilitytest 时问(d) 时问(d) 图5自然渗透法下测试的渗透系数随时闻变化规律 Fig．5RegIIlarityofpermeabilityeoe盛cientV8variationoflimemeasuredraidermtllmlpermeablemethod 将COD，一K对应关系列于表2，logK—COD，关 系见图6。在这里假设混凝土开裂后的渗透性能主要 受裂纹宽度影响，混凝土种类对其影响不大，因此将 不同种类的开裂试件放在一起研究渗透性。按照水力 学理沦，理想光滑的单裂隙块体，其渗流量与裂隙宽 度之间存在所谓Poiseuillc定律。即： q=i}"。Jf (4)Ⅲ 式中，P、岸分别为水的密度和黏度；if为裂隙中水 力梯度；”为裂隙宽度。式(4)也称为裂隙水流立 方定律⋯J。 = {= i一 鬻m， = COD(gin 图6实测IogK—COD关系 Fig．6RelationshipbetweenmeasuredlogK—COD 我们将实测的COD，宽度与流量的关系按照三次 方关系进行回归，效果并不理想，本文对文献[4] 测试裂纹对混凝土抗渗性能的影响时的有关数据进行 『分析，发现其也不服从立方定律。这充分了混 凝土裂隙渗流问题的复杂性。 导致与立方定律产生误差的主要原因是：①裂缝 表面凹凸不平，裂宽变化，且这种变化随COD值的 增大而越趋明显；随着COD值增加，表面裂纹的条 数也有所增加；②试验用水未进行非离子化处理，随 时间增长有沉积作用；③混凝土内ca(on)：等物质 的析出造成裂缝的自然愈合；④试件中的膨胀混凝土 遇水膨胀，使得裂隙的实际宽度产生一定的变化。 从图4的左图可见，裂缝较小的试件，在试验期 间，渗流趋向于停止；我们认为这是后三条原因的共 同作用。而裂缝相对较大的裂缝，这后j项因素的影 响在试验期间内表现得升i如裂缝小的试件那样明显。 但随着时间的进一步增加，这种效果也将有一定程度 的表现。 从理论上的立方定律到实测的C01)与流量关系 都反映，裂纹宽度确实对渗流量起决定性的作用。以 往的研究结果表明，混凝土的裂纹扩展随着纤维掺量 的增加从宽而疏趋向于窄而密；尤其能够抑制疲劳荷 载作用下的裂纹扩展”1；由此可知，纤维混凝土的 裂纹扩展方式相对更有利于混凝土抗渗。 m ” 1 “ ～ 百 ∽ ～ 而麓 * w 爵 ～ 裂～ 4 4 4 ● ‘ ● 旷 旷 旷 旷 旷 驴 瓜 献 “ 舨 融 础 5 5 5 4 4 4 一{_g一蒜懈焖鞋 万方数据万方数据 士木工程学报 2004芷 钢纤维除控制加载状态下COD的扩展，还影响 卸载后的残余COD，。 为研究纤维对COD，的影响，将实测COD，／COD 对应关系分为NSC、HSC、纤维增强NSC和纤维增强 HSC四个系列，分别绘制成图7(a)、(b)、(C)、(d)。 coo(tm) (d) 图7混凝土与纤维混凝上卸载点COD与残余COD，的关系 (图中△、△，分别为COD、残余COD，) Fig7 RelationshipbetweenCODvaluesatunloadingpoinland correspmldingresiduesCOD，ofconcreteandfiber reinforcedconcrete(FirguredA、△，indicate COD、l∞)dlleCOD,respeefiv由) 比较图7(a)、(b)、(c)、(d)后可见，纤维增 强的高强度混凝土，其COD，一COD关系受纤维影响 较大；纤维增强的普通强度混凝土，其COD，一COD 关系受纤维影响相对较小。 上述现象是由于高强混凝土与纤维之间的粘结强 度高，同样COD下高强混凝土的纤维所受的拉应力 大，纤维弹性伸长所占的比重也大，卸载后COD的 恢复值也就大，残余C01)，小。 图7(b)中回归方程与图7(d)中回归方程的 差，可以认为体现了纤维对高强混凝土残余c0口的 影响大小(见图8)，为： 冒 3 占 8 图8纤维对HSC残余COD,的影响 Fig．8Effectoffiber∞residueCOD,forHSC △，=一1．195+1．191A+0．00009048,52(5) 式中，COD为△，∞曰，为A，且△的值域为 [0，150](单位Ⅲ)。 同样道理，考察图7(a)、(c)，得纤维对普通强 度混凝土残余COD,的影响大小(见图9)，表达式为： 25。 200 童-so §-∞ 5。 ．i 备堆产氍}，．÷j’ ，，7 素鼍凝土!，，，t／ ，，1．：．j：。彝雏对残枷D的髟响．=。：：：!：／／ 、-．：。．』7 COD(um) 图9纤维对NSC残余COD，的影响 Fig9 EffectoffiberOnre{sidueCOD，forNSC △．：2．252—0．247A+0．00122,5 2 其中△的值域为[0，350](单位岬)。 (6) 万方数据万方数据 第37卷第2期 易成等·钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的影响 在图9中，当COD超过2751Lm后，出现纤维混 凝土的残余COD，超过素混凝土的现象，足混凝土的 离散性造成的，而非普遍规律。 巾于纤维恢复力使得残余COD，减少，将极大地 减少纤维混凝士的渗透系数。减少的程度可以由图8 或图9与图6对照得出。 5结 论 从本文对混凝t与纤维混凝士进行的劈裂试验和 对带裂缝混凝土进行的渗透试验，我们获得如下主要 结沦： (1)没有钢纤维增强的劈裂试件，在开裂后劈裂 面上承受拉应力的能力呈现单调下降的趋势。在横向 位移发展到10ban～20pro左右，大都会呈现裂纹局 部失稳扩展的现象。何时停止局部失稳扩展，取决于 卸载及骨料分布情况；出现骨料断裂情况的试件，其 裂纹的失稳扩展大都首先受到有效的抑制，但骨料一 旦断裂，失稳扩展将是迅速而猛烈的；由于骨料的种 类与级配对于制止素混凝土细微裂纹的失稳扩展非常 重要，其是配制耐久混凝土的一个重要因素。 (2)有钢纤维增强的劈裂试件，由于钢纤维的有 效抑制，在开裂后劈裂面上承受拉应力的能力大都呈 现上升的趋势；在COD发展柑当长的范围内(大于 2001_tm)裂纹不会失稳扩展。随着裂纹的进一步缓慢 扩展，纤维抑制力被突破，裂纹会呈现局部的快速失 稳扩展现象，在口。一COD曲线』：呈现假直线。是否 出现局部失稳扩展，在COD达副何值时出现局部失 稳扩展，局部失稳扩展持续多大范围，除了取决于实 验机刚度与加卸载荷的情况外，主要取决于跨越裂纹 的纤维数量及骨料嵌固情况。 (3)本文研究制做了适合于测量混凝土受损伤开 裂后渗透系数的抗渗仪。 (4)对带裂纹试件进行的渗透试验结果表明，渗 透流量与裂纹宽度之间不服从立方定律。这充分说明 了混凝土裂隙渗流问题的复杂性。 (5)纤维混凝土的裂纹扩展随着纤维掺量的增加 从宽而疏趋向于窄而密，尤其能够抑制疲劳荷载F的 裂纹扩展；因此，掺人纤维后混凝土的裂纹扩展方式 更有利于混凝土抗渗。 (6)掺人钢纤维后，混凝土卸载后的残余裂宽减 小；纤维增强的商强混凝土比纤维增强的普通强度混 凝土卸载后COD的恢复值大，残余COD，小。分别 给出了随COD的发展，普通强度混凝土和高强度混 凝土掺人1．2％钢纤维后残余CODr所受到的影响， 由此可以评估纤维产生的裂纹闭合对混凝土抗渗性能 产生的影响。 参考文献 [1] ShahS P，Wang，K．Microstnlcture，rnierocracking，per— nseability．andmixdesigncriteriaofconcreteA]．Proc．，5th Int．ColffoilStractureFailure，lhlrabililyandRetr娟tting [C]1997：760～272 [2] Anon．Penzoeability0fc∞cⅢe[J】．Concretec。盯s“№6。n， 1989，34(10)：870～872 [3] 易成．力学损伤对混凝土与纤维混凝土抗渗性能的影 响研究[D]．中国矿业大学北京枝区博士后出站报告． 2002 [4] AlanFKarr．Permeabilitystudyofcrackedconcrete[J]ce— mentandConcreteResearch，1997，27(3)：381～393 f5] AIdeaCMShahSP，K丑rrA．PemleabilitvofcrackedCOil． crde【JJ．MaterialsandStructure．s．32，219，1999，370～ 376 [6] 仵彦卿，张倬元．岩体水力学导论[M]．成都：西南 交通大学出版社，1995 [7] 易成，沈世钊，谢和平局部高密度钢纤维混凝上疲 劳裂纹扩展的实验研究[J】．实验力学，2001，16 (2)：150～157 [8]易成，沈世钊，谢和平局部高密度钢纤维混凝土弯 曲疲劳性能的研究[J]．十术工程学报，2001，34 (6)：29～33 [9]易成，澍和平．局部高密度钢纤维混凝土疲劳裂纹的 分形描述[J]．力学与实践．2001．23f6)：26～28 易成博士，教授，现为中国矿业大学北京校区土木工程系副主任，主要从事结构工程、T程力学和工程材料的研究。 发表论史30余篇。通讯地址：100083北京学院路丁II号，中国矿业大学北京校区 谢和平博士．教授，博士生导师，中国工程院院士，啄为中国矿业大学校长，现为四川大学校长，主要从事J．程力学、 土木工程的研究。发表200余篇，现为国家973项目首席科学家。 高伟硕上，主要从事土木工程和工程力学的研究。 万方数据万方数据 钢纤维对混凝土裂纹的抑制及其对抗渗性能的影响 作者： 易成， 谢和平， 高伟 作者单位： 中国矿业大学北京校区岩石力学与分形研究所 刊名： 土木工程学报 英文刊名： CHINA CIVIL ENGINEERING JOURNAL 年，卷(期)： 2004,37(3) 被引用次数： 11次 参考文献(9条) 1.Shah S P.Wang K Microstructure,microcracking,permeability,and mix design criteria of concrete 1997 2.Anon Permeability of Concrete 1989(10) 3.易成 力学损伤对混凝土与纤维混凝土抗渗性能的影响研究[学位论文] 2002 4.Alan F Karr Permeability study of cracked concrete 1997(03) 5.Aldea C M.Shah S P.Karr A Permeability of cracked concrete[外文期刊] 1999 6.仵彦卿.张倬元 岩体水力学导论 1995 7.易成.沈世钊.谢和平 局部高密度钢纤维混凝土疲劳裂纹扩展实验研究[期刊论文]-实验力学 2001(02) 8.易成.沈世钊.谢和平 局部高密度钢纤维混凝土弯曲疲劳性能研究[期刊论文]-土木工程学报 2001(06) 9.易成.谢和平 局部高密度钢纤维混凝土疲劳裂纹的分形描述[期刊论文]-力学与实践 2001(06) 本文读者也读过(10条) 1. 韩林海.杨有福.刘威 长期荷载作用对矩形钢管混凝土轴心受压柱力学性能的影响研究[期刊论文]-土木工程学 报2004,37(3) 2. 赵顺波.赵国藩.黄承逵.Zhao Shunbo.Zhao Guofan.Huang Chengkui 预应力钢纤维混凝土梁斜截面承载力试验 和计算[期刊论文]-土木工程学报1999,32(2) 3. 赵纪生.陶夏新.师黎静.欧进萍.Zhao Jisheng.Tao Xiaxin.Shi Lijing.Ou Jinping 钢纤维混凝土弯压构件承 载力试验与理论分析[期刊论文]-土木工程学报2005,38(3) 4. 侯杰.程赫明.王时越.田芳.Hou Jie.Cheng Heming.Wang Shiyue.Tian 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