自锁托槽与传统托槽滑动阻力的对比实验研究

自锁托槽与传统托槽滑动阻力的对比实验研究 分号: 单位代码:10114 密级: 学 号:200930714 自锁托槽与传统托槽滑动阻力的对比实验研究 研 指 导 教 师: 迢云霞麴援 申请学位门类级别: 抖堂堂焦 专 业 名 称: 旦膣!隆废医堂 研 究 方 向: 旦膣正堕堂 所 在 学 院: 出酉医型太堂旦膣医堂瞳 2012年3月19日 学位论文独创性声明 Lllill11Ul lUllI 111IIIIll ,2126934 本人声明，所呈交的学位论文系在导师指导下本文独立完成的研究成果。文 中任何引用他人的成果，均已做出明确标注或得到许可。论文内容未包含法律意 义上己属于他人的任何形式的研究成果，也不包含本人已用于其他学位申请的论 文或成果。与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了 明确 的说明并表示谢意。 本文如违反上述声明，愿意承担以下责任和后果: 1、交回学校授予的学位证书; 2、学校可在相关媒体上对作者本人的行为进行通报; 3、本文按照学校规定的方式，对因不当取得学位给学校造成的名誉损害， 进行公开道歉。 4、本人负责因论文成果不实产生的法律纠纷。 论文作者签名: 雍违 日期: 型!三年』生月―L日 学位论文版权使用授权书 本人完全了解山西医科大学有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留 或向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅; 本人授权山西医科大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进 行检索，可以采用影印、缩印或其他复制手段保存论文和汇编本学位论文。 本人离校后发表或使用学位论文或与该论文直接相关的学术论文或成果时， 署名单位仍然为山西医科大学。 保密论文在解密后应遵守此规定 论文作者签名: 日期:兰!!三年―生月上日 指导教师签名: 日期: 2芝22年― 鱼-_月―垒一日 本声明的版权归山西医科大学所有，未经许可，任何单位及任何个人不得擅自使用 目 录 中文摘要„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„I 英文摘要„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„III 前言„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„1刖舌„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„l 材料和方法„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 l实验材 料„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 2实验方 法„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3 3统计方 法„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„4 结果„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„5 讨论„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„9 结论„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„15 附l訇„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„16 参考文献„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„18 综述„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„21 个人简介„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„26 致谢„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„27 英文缩略词对照表 山西医科大学硕 士学位论文 自锁托槽与传统托槽滑动阻力的对七匕实验研究 中文摘要 目的: 本研究通过尝试建立模拟牙周膜的牙弓仿真模型，测试自锁托槽和传统托槽 与不同型号弓丝匹配时的滑动阻力，探讨不同拥挤程度的患者，选择什么类型的 托槽与什么型号的弓丝相匹配效果最好，施加在牙上的滑动阻力是否适合理 论上的“最适矫治力”，并指导临床运用。 方法: l、建立实验模型。分别用环氧树脂和硅胶制作符合人体实际弹性模量比例 的牙 和牙周膜，制成含牙周膜的上颌仿真模型，并且仅以尖牙为错位牙模拟不同的临 床接触角所造成的错殆情况。 2、利用形成不同的临床接触角的含牙周膜的仿真模型，测定OPA(K传统金属托 槽、Tomy主动自锁托槽和Damon被动自锁托槽分别于不同型号的镍钛丝和不锈 钢丝匹配时的滑动阻力大小。 同型号的镍钛丝匹配时，错位尖牙所受的滑动阻力的大小。 结果: 1、在相同的错殆情况下，匹配相同型号的弓丝，所测得的滑动阻力最大为OPA(K 自锁托槽，远小于OPA(K托槽。 2、在整平排齐的过程中，相同材质的弓丝，横截面积越大，弓丝与托槽的滑动 阻力越大。但在本实验中，整平排齐后，0(019x0(025英寸不锈钢方丝的滑动阻 力小于0(017x0(025和O(018x0(025英寸的不锈钢方丝。 3、相同的错殆情况下，随着弓丝横截面积的增加，Tomy自锁托槽的滑动阻力增 加的量明显要比Damon自锁托槽所增加的量要多。 4、无论是传统金属托槽，Tomy自锁托槽还是Damon自锁托槽，随着临床接触 角逐渐增大，滑动阻力也随之增大。 5、弓丝横截面积越大，随着临床接触角的增加，滑动阻力的增加量越多。其中， Tomy自锁托槽的滑动阻力增加量要比Damon自锁托槽增加的量要多。 山西医科大学硕士学位论文 结论 1、无论在矫治过程的哪个阶段，传统托槽的滑动阻力远远大于自锁托槽，主动 自锁托槽的滑动阻力明显大于被动自锁托槽。 2、被动自锁托槽是三种托槽中滑动阻力最小的，Damon自锁托槽与0(019xO(025 英寸不锈钢方丝搭配，产生最小的滑动阻力，有利于更快速移动牙齿，有利于回 收前牙关闭拔牙间隙。而主动自锁托槽的滑动阻力较大，牙齿相对弓丝位置稳定， 则有利于对牙齿的三维控制。 3、无论是传统金属托槽，主动自锁托槽还是被动自锁托槽，随着临床接触角逐 渐增大，滑动阻力也随之增大，应根据不同拥挤度，不同类型托槽来选择不同型 号的弓丝，从而达到符合生理性的最适矫治力。 关键字 仿真模型建立，自锁托槽，滑动阻力，临床接触角 II 山西医科大学硕士学位论文 and betweenConventional Comparison Self-ligating on theResistanceto Brackets Sliding Testing Abstract object modelwithsimulation The triestoset asimulation pericementum(On study up and thesimulations resistanceto ofconventionalbrackets model，the sliding what were the withcrowdedtochoose brackets self-ligating tested，toanalysispatient tothesilk(To withwhichofarchwiresisthebestmatch ofbrackets type type canine itaccordswith theresistanceto on teeth，whether evaluation slidingmisplaced mostsuitableorthodontic theclinical the force”，andguides application( theory”the Method the of resin’S anew model(Take epoxide property,a testing advantage 1、Building modelwas whichtheYouthmodule of made，in proportion data( in withthesomatic andalveolarbonewasaccordance 2、Onthesimulations resistanceto ofOPA-Kconventional model，the sliding Damon active bracketsand passiveself-ligating brackets，Tomyself-ligating withdifferentcontact and when combined bracketsweretested they angles differentofarchwires( types to of canineteethweretested withtheresistance 3、Compared slidingmisplaced OPA(Kconventional active bracketsand when brackets，Tomyself-ligating werematcheddifferentofNi_Ti Damon brackets types self-ligating passive archwires( Result one resistanceto matched 1、Whenthesame ofmalocclusion archwire，the type any from tolow:OPA-Kbracketsisthe isTomy arrangehigh highest，next sliding lowest( Damonbracketsthe brackets，and will inthematerialof resistance wasnodifference archwire，the 2、Whenthere increased(Butinthis RSofthe cross(sectionalarea increaseasthe study,the wasthe1eastone( inch archwire O(019x0(025 rectangular withincreasedthediameterof nodifferentinmalocclusion 3、Whentherewas resistanceto of bracketsis recruitmentofthe grater archwire，the slidingTomy thantheDamon( 4、Whetherareconventional brackets， orpassive they brackets，activeself-ligating III 山西医科大学硕 士学位论文 brackets(theresistanceto isincreased thecontact self-ligating sliding along、析廿1 increases angle gradually( 5、WhentheCROSS―sectionalareaofarchwireis recruitmentofthe larger,the resistanceto isincreasemoreandmorewiththecontactincreased( sliding angle Therecruitmentoftheresistanceto of bracketsis thanthe sliding grater Tomy Damon( Conclusion orthodontic frictionresistanceof brackets 1、Duringany phase，the self-ligating lowerthanconventional frictionresistanceof significant bracket，the passive bracketis lowerthanactive bracket( self-ligatingsignificant self-ligating 2、Theresistanceto of bracketisthelowestone(When slidingpassiveself-ligating Damon combinedwiththeO(019x0(025inch passiveself-ligating rectangular resistanceto willdecreasetoa levelinfavorof archwire，the sliding satisfactory to of is teethmovement(Theresistance active brackets sliding self-ligatinghigher thanitin oftheteethonthe3Dcontr01( favor 3、Whetherareconventional brackets，activebrackets，or they self-ligating passive to is resistance increasedwiththecontact self-ligatingis，thesliding along angle the increases to differentmalocclusionanddifferentof gradually(According types canchoose ofthearchwireinordertomeetthe brackets，we appropriatetypes orthodonticforce beyondphysiological optimal range( Keywords SimulationModel to Building，Self-ligatingbrackets，ResistanceSliding，Contact Angle 山西医科大学硕士学位论文 _‘上-??J一 刖 吾 正畸牙齿移动是正畸矫治器产生的矫治力与滑动阻力共同作用所导致的， 滑动阻力会使固定矫治器的治疗效率降低，甚至影响牙齿的移动方式，在很大程 度上，在持续轻力的作用下才能出现最佳的正畸牙齿移动。这是因为轻力才能刚 好激活细胞的活性，同时又不阻碍牙周组织的血运，是最适生理矫治力。 to 滑动阻力 Resistance Sliding，RS 是托槽槽沟沿弓丝滑动所需要抵抗的 二者发生相对滑动或者相对滑动趋势的力。早在1989年，Drescher?的研 究中 发现，牙齿移动所产生的滑动阻力占整个施加在牙上的力的20,(60,，降低滑 动阻力是在正畸矫治过程中的重要内容。Proffit 2000 指出，作用于牙齿并使其 滑动的力有50,左右用来克服托槽、弓丝及结扎之间的阻力，这也就意味着最多 只有一半的力量作用于牙齿及其牙周组织。因此，托槽与弓丝之间的滑动阻力成 为临床正畸医生比较关注的一个问题。 白锁托槽是一种以低摩擦力为最大特点的托槽，根据弓丝在托槽内受力的 方式被分为两种:主动自锁托槽和被动自锁托槽。主动自锁托槽带有一个高弹性 的弹簧夹用于结扎弓丝，例如Tomy自锁托槽。被动自锁托槽的主要特点为托槽 上有一个滑盖，通过滑盖的开关来结扎弓丝，由于托槽本身对弓丝不产生作用力， 弓丝的作用力是被动产生的，例如Damon自锁托槽是一种典型的被动自锁托槽。 这两种自锁托槽都能产生的摩擦力远远低于传统结扎方式的托槽[2,310因此，自 锁托槽是当今正畸界较为推崇的矫治器，在营销策略当中以低摩擦力为最大卖 点。自锁托槽在临床中能大大减小矫治器系统的摩擦力;更易将弓丝压入拥挤错 位牙的托槽槽沟中，减少椅旁时间;缩短整体矫治疗程。虽然自锁托槽具有以上 优点，但在其矫治过程中，托槽与弓丝间的力学特征还了解的不够。因此， 测量 分析自锁托槽与传统托槽在牙齿移动过程中的滑动阻力，为正畸医师的临床选择 提供参考是很有必要的。 本实验的目的是研究在体外模拟口腔环境状态下，临床接触角的变化对弓丝 与托槽之间滑动阻力的影响;通过对滑动阻力的测量，指导在临床治疗中所施加 的矫治力，预防牙根的吸收，减少支抗的丧失，从而加快矫治的速度，同时确保 矫治的最佳效果。 山西医科大学硕士学位论文 材料和方法 1(实验材料 1(1实验模型的制备: 附图 1(1(1建立有不同临床接触角的上颌Typodont模型:首先制作完全整平排齐后的 上颌模型 0 00 ，再分别将左上颌尖牙作为错位牙，在矢状方向上，形成不同 型。 1(1(2制备环氧树脂牙:按相似理论，牙槽骨，牙本质，牙周膜的弹性模量比为 3450:5113:1。为了便于模型的制作，直接采用超硬石膏制作牙槽窝模型，其弹性 模量为123MPa左右。根据弹性模量比值，用环氧树脂制作比值 弹性模量约为 182MPa 相同的模拟牙。 1(1(3建立牙周膜间隙:正常人牙周间隙约为0(2mm，本实验选择0(4(0(6mm，使 用厚度为0(02mm的铝箔包绕模型牙根周围20层，并使其紧贴。 1(1(4制作牙槽窝模型:用Typodont模型翻制藻酸盐印模，将包绕铝箔的模拟牙 倒插在印模中，并用蜡固定，翻制超硬石膏模型。待石膏模型风干后，取出模 拟牙即形成有牙槽窝的模型。 1(1(5完成模型:用Typodont模型翻制藻酸盐印模，将环氧树脂模拟牙倒插在印 模中用蜡固定。按上述弹性模量比调制硅胶 0(036MPa ，浇灌到石膏模型中， 将插有环氧树脂模拟牙的印模复位到牙槽窝模型上。待硅胶凝固后将印模取 下即 完成模拟牙周膜的仿真模型。 1(2实验设备 微机伺服万能材料试验机 5544，英国INSTRON ，用刚性较大的材料加工 制作支架，用于固定牙模，避免由于刚性相近所产生的误差。 1(3实验用托槽 分别选择传统金属托槽 O(PAK系统，TOMY株式会社 ，主动自锁托槽 Tomy自锁托槽，TOMY株式会社 ，被动白锁托槽 DamonQ自锁托槽，美 性，用星形定位尺刻划出托槽的位置标志。按事先画好的粘结位置，由同一个人 用3M树脂型粘结剂粘结托槽。 为了避免手动结扎所出现的松紧度不同，由专业人员经过一个月的结扎训练 后，将传统托槽用0(20mm结扎丝进行结扎，自锁托槽无需结扎。 山西医科大学硕士学位论文 1(4实验用弓丝 要求弓丝平整，无折痕，为了避免手工弯制弓丝的个别差异及制作工艺的不 丝是按弓形图Medium所形成的与牙弓弧度一致的弓形。 2(实验方法 2(1在完全整平排齐后，传统托槽与自锁托槽滑动阻力的比较 在完全整平排齐后 O O。 的模拟牙周膜的仿真模型上，分别将不同类型的 钢方丝分别进行匹配测试。 测试不锈钢方丝时，在不锈钢方丝上放置牵引钩，位置在最后一个托槽的远 中，并贴近托槽远中边缘。测试时用长约60mm的O(30的结扎丝对折形成麻花 丝，对牵引钩进行牵引，牵引方向与弓丝方向保持平行。由于方丝存在对托槽的 转矩问题，利用牵引钩进行牵引，可以保证弓丝只受到向远中的拉力的同时，避 免直接加紧方丝产生转矩影响滑动阻力的大小。 在每次测试前用97,的医用酒精对托槽、弓丝表面进行脱脂去污处理，再用 压缩空气吹干，约2min。保持实验室温度在24。C的干燥环境中进行实验。每次 间，速度变化对摩擦力的大小没有显著性影响。测试时，设定夹头速度为 0(5mm,min，当弓丝移动4mm左右时停止测试。在实验中，开始滑动时第 一值，之后每0(5mm记录一次值，每根弓丝在同一托槽中连续测试五次。停止 测试后，机器归零，准备下一次测试。 实验数据的记录方法:微机伺服万能材料试验机的上方夹头上直接连接感应 器，并传输到电脑中，由电脑直接记录每时刻的位移值 x轴 和拉力值 Y轴 。 由于完全整平排齐后的临床接触角O。 0。，因此滑动阻力即为经典摩擦力 FR 。 当弓丝开始滑动时，记录最大静摩擦力，滑动开始后每隔0(5mm位移记录拉力 值，取得平均值，记为滑动摩擦力。 2(2不同I临床接触角对滑动阻力的影响 选择临床接触角0分别为00、7。、11。、170的模拟牙周膜的仿真模型。分别 钛丝，进行匹配测试。在实验过程中，尺寸较大的弓丝对于临床接触角大的模型 山西医科大学硕士学位论文 无法入槽，即使勉强入槽，也对托槽或弓丝产生变形，在滑动过程中托槽被迫脱 落，此时选择放弃此种匹配组合。 测试圆丝时，将模型固定于万能材料试验机上，保持感应头牵引方向与弓丝 平行，出于同一方向上，从而确保只受到向远中的拉力，没有其他方向的分 力产 生。实验测试方法和数据记录方法同实验一。 针对有临床接触角大小不同的模拟牙周膜仿真模型，不同类型的托槽，匹配 不同型号的弓丝，所测出滑动阻力相应的变化情况。此时，临床接触角不同，弓 丝形变程度不同，所测得的滑动阻力 RS 是由经典摩擦力 FR 和弹性约束力 BI 共同组成。 2(3不同类型托槽对错位牙的受力分析 选择临床接触角0为70、110、170的模拟牙周膜的仿真模型，将右上颌尖牙 作为另一错位牙，按实验模型的制备方法重新制作双侧尖牙为错位牙的模拟牙周 膜的仿真模型，分别将不同类型的三种托槽粘结在模型上，与O(012、0(014、O(016、 0(018英寸的镍钛丝，进行匹配测试，得到数据C组。将实验二中临床接触角0 为70、110、170的模拟牙周膜的仿真模型所测得的数值标记为数据B组，将将实 验二中临床接触角0为0。的模拟牙周膜的仿真模型所测得的数值标记为数据A 组，数据C组相对应于数据B组数值相减得到数据D组，即右上颌尖牙所受到 的滑动阻力，数据B组相对应于数据A组数值相减得到数据E组，即左上颌尖 牙所受到的滑动阻力，数据D、E组取平均值，即为错位牙所受到的滑动阻力。 实验测试方法和数据记录方法同实验一。 3(统计方法 采用统计学软件SPSSl3(0进行分析，本研究数据的描述采用X?S，不同组间 比较采用析因设计的方差分析，P 0(05认为差异有统计学意义。 4 山西医科大学硕士学位论文 结果 1(在完全整平排齐后，传统托槽与自锁托槽滑动阻力的比较 表1:不同型号不锈钢在不同托槽中的滑动阻力 X?S N 采用析因设计的方差分析得出:不同托槽问的最大静摩擦力比较F 177(820，P O(001， 说明不同托槽间的最大静摩擦力总的来说有差异;不同弓丝间的最大静摩擦力比较F 4(115，P--0(025，说明不同弓丝间的最大静摩擦力总的来说有差异。不同托槽间的滑动摩擦 力比较F 212(481，P 0(001，说明不同托槽间的滑动摩擦力总的来说有差异;不同弓丝间的 滑动摩擦力比较F 6(459，P 0(004，说明不同弓丝间的滑动摩擦力总的来说有差异。 图1:Damon自锁托槽与0(018x0(025不锈钢丝匹配时的摩擦力曲线 D 2 3 4 据表1所示，托槽与弓丝相对开始滑动所产生的最大静摩擦力总大于滑动开 始后的滑动摩擦力。横向比较，三种托槽间的滑动阻力由大到小排列为:传 统金 山西医科大学硕士学位论文 属托槽的滑动阻力最大，Tomy自锁托槽次之，Damon自锁托槽的滑动阻力最小。 纵向比较，从理论上讲，相同材质的弓丝，横截面积越大，与托槽槽沟的接触面 积越大，滑动阻力就越大。但本实验中的数据显示，0(019×0(025英寸不锈钢方 丝的滑动阻力要小于0(017×0(022英寸的不锈钢方丝。分析其原因:可能由于牙 周膜对牙齿的缓冲作用，牙齿在弓丝上滑动有一定的动度，使滑动阻力不完全是 随着弓丝尺寸的增加而增加，当增加到一定尺寸时会突然降低，使得当弓丝的尺 寸增加到0(019×0(025英寸时，牙周膜的缓冲作用起到主要作用。 2(不同临床接触角对滑动阻力的影响 表2:不同临床接触角情况下，不同镍钛丝与不同托槽所产生的滑动阻力 X?S N 镍钛 例 托槽类型0度 7度 1I度 17度 弓丝 数 采用析因设计的方差分析得出:不同托槽间的滑动阻力比较F 1434(366，P 0(001，说 明不同托槽间的滑动阻力总的来说有差异;不同弓丝间的滑动阻力比较F 206(211，P P 0(001，说明不同弓丝间的滑动阻力总的来说有差异;不同角度的滑动阻 力比较F 144(993，P 0(001，说明不同托槽间的滑动阻力总的来说有差异;且不同托槽与不同角度之 间存在交互作用，F 2(423，P 0(028，说明不同托槽与不同角度相匹配存在相互影响;弓丝 型号与不同角度之间存在交互作用，F 7(955，P 0(001，说明不同型号弓丝与不同角度相 匹配存在相互影响。 6 山西医科大学硕士学位论文 图2:临床接触角为11。时随着弓丝直径的增加滑动阻力大小 Toiny Damon 由表2与图2的数据统计如下: 1 在临床接触角相同的情况下，随着弓丝直径的增加，滑动阻力都随之增 大。其中，Tomy白锁托槽的滑动阻力增加的量明显要比Damon自锁托槽所增加 的量多，传统金属托槽所增加的量最多 图2 。 2 无论是传统金属托槽，Tomy自锁托槽还是Damon自锁托槽，随着临床 接触角逐渐增大，滑动阻力也随之增大。 3 弓丝横截面积越大，随着临床接触角的增加，滑动阻力的增加量越多。 其中，Tomy自锁托槽的滑动阻力增加量要比Damon自锁托槽增加的量要多。 4 不同角度的临床接触角，不同类型托槽与不同型号弓丝相匹配，这三种 因素都会影响滑动阻力的大小。 3(比较不同托槽对错位牙的受力情况 由表3数据可以得出，无论是传统金属托槽，Tomy自锁托槽还是Damon 自锁托槽，随着临床接触角逐渐增大，尖牙所受的滑动阻力也随之增大;传统托 槽对错位牙所产生的滑动阻力最大，Damon自锁托槽对错位牙所产生的滑动阻 力最小。 N 35,60 按理论来讲，牙齿的倾斜移动需要0(34,0(59 gf 的力，因 此相比较而言，临床接触角大时，Damon自锁托槽与横截面积小的弓丝相匹配， 对错位牙的阻力要小，而且，此时的摩擦力也相对较小，因此，用Damon自锁 托槽解除严重拥挤的效果要比Tomy白锁托槽要快一些，而对于临床接触角小的 错殆畸形，Tomy白锁托槽与Damon自锁托槽对错位牙的阻力相近，二者效果相 近。 山西医科大学硕士学位论文 表3:不同临床接触角情况下，不同镍钛丝与不同托槽所产生的滑动阻力 X?S N 采用析因设计的方差分析得出:不同托槽问的滑动阻力比较F 6(898，P 0(001，说明 不同托槽间的滑动阻力总的来说有差异;不同弓丝间的滑动阻力比较F 56(816，P P 0(001， 说明不同弓丝问的滑动阻力总的来说有差异;不同角度的滑动阻力比较F 58(644，P 0(001， 说明不同托槽间的滑动阻力总的来说有差异;且不同托槽与不同角度之间存在交互作用F 1(840，P 0(124;弓丝型号与不同角度之间存在交互作用F 1(980，P 0(072。 8 山西医科大学硕士学位论文 讨论 1关于实验模拟牙周膜仿真模型的设计 目前关于滑动阻力的研究有很多，实验模型的设计和方法也有很多，不过大 多实验都采用口外测试模型，这样各种因素容易人为控制。口外测试模型有实体 模型测量和数字模型测量。数字模型测量是利用计算机软件建立三维有限元模 型，同样建立在实体测量上。Kang等“1用弓丝和托槽的几何参数建立了三维有 限元模型，以研究托槽与弓丝的临床接触角和转矩角度间的关系，但模型中不包 含牙齿及牙周组织。而实体模型的实验设计多集中在单个托槽或多个托槽与弓丝 产生的滑动阻力。 Nishio等“1的实验只采用一个托槽，弓丝在托槽中滑动，测量不同转矩对滑 动阻力的影响。单个托槽的测量没有邻近托槽的影响，对托槽的特性了解不够。 Brian等n1学者的实验也采用一个托槽进行测量，与其他实验不同的是利用聚乙 烯硅氧烷材料模拟牙周膜，树脂玻璃材料模拟牙槽骨，进而模拟口腔情况对托槽 与弓丝的滑动阻力的影响。2008年吴红阳1的中测试不同自锁托槽的滑 动阻力，选择安氏I类轻度拥挤的不拔牙患者，复制上颌模型，模拟真实口腔内 牙齿排列情况，但是这样的模型牙、牙周膜、牙槽骨是一体的，不会模拟临床上 最初产生的倾斜和旋转，这与生理环境也有很大差异。 在临床中使牙齿发生移动的正畸力应用于牙齿阻抗中心的远端，因此，牙齿 会发生倾斜和旋转。Brian和Jon阳1的研究中采用弹性性能与牙周膜类似 的材料 精确复制再现的一颗牙的模拟牙周模型，并测试滑动阻力，检测得到这种模型产 生的摩擦力大于没有模拟牙周膜的模型所产生的摩擦力。在陈念梅n们的毕业论 文中采用模拟牙周膜的仿真模型，实验结果指出，仿真模型与石膏模型测量的滑 动阻力有显著性差异，可以更准确的模拟临床实际情况。 由于牙周膜的存在，在牙齿沿弓丝滑动的过程中，牙根可以有一定的动度， 而这种动度势必会对弓丝的滑动阻力产生影响，因此，测量滑动阻力制作的模型 应当考虑到牙周膜对其的影响。正常人的牙周膜牙周膜间隙约有0(2mm，有的学 者认为，在移动牙齿时，牙周膜间隙更宽，其齿槽窝壁与牙根表面的距离是正常 间隙的2―3倍n1、121。因此，选用含牙周膜的仿真模型，由于牙周膜的存在，牙 齿在弓丝上滑动，有一定的缓冲，更能模拟口腔中的实际环境。 2正畸牙移动中的力学基础 在正畸牙移动过程中，当弓丝与托槽边缘或结扎丝之间的相互作用，即有相 对滑动的趋势或相对滑动时，就产生了滑动阻力。其中，由于滑动阻力的存在， 山西医科大学硕士学位论文 矫治器所产生的矫治力是滑动阻力与实际移动牙齿所用的力之和n?。牙齿在移 动过程中，滑动阻力伴随着弓丝与托槽间的相对滑动所产生，矫治器施加在牙上 的矫治力需克服滑动阻力后，才作用于牙齿，使牙周组织产生生物性回应，即牙周 组织产生改建与吸收，从而使牙齿发生移动。 1997年，Kusy等n41提出，将滑动阻力分为三部分:，摩擦力仅是滑动阻力 的一小部分。?经典摩擦力 FR :取决于弓丝与托槽表面的接触面积和正压力， 包括静摩擦力和滑动摩擦力，静摩擦力用于阻碍两表面间的移动，取决于克服开 始滑动的启动点，而滑动摩擦力则是对抗两表面相对移动方向，其数值大小一般 小于静摩擦力;?弹性约束力 BI :当牙齿倾斜使弓丝弯曲，弓丝与托槽角接 触产生临床接触角 0 ，即产生弹性约束力，其大小与临床接触角 0 大小相关; ?刻痕阻力 N0 :当临床接触角 e 逐渐增大，弓丝弯曲直到在托槽角上发生永 久变形，牙齿移动停止产生刻痕阻力，只有当刻痕阻力去除后才能解除。 在牙齿移动的滑动机制中，托槽的类型对弹性约束力的大小没有影响，与临 床接触角的大小有关[1510根据托槽边缘与弓丝倾斜所形成的临床接触角 O 与临 界角 0c 的关系，将滑动阻力划分为两种状态:被动状态 0 0c 和主动状态 0?0c [1410不同状态下的滑动阻力由于组成不同，大小也不同。被动状态下的牙齿移动 所要克服的滑动阻力是以结扎丝 或弹扎圈 或滑盖对弓丝所产生的经典摩 擦力 为主，以通过减小正压力、摩擦系数和接触面积的方法来减小滑动阻力;然而在 主动状态下的牙齿移动说克服的滑动阻力随着临床接触角的增大迅速增加，即使 消除经典摩擦力，主动状态下牙移动的弹性约束力是相当大的，这提示在牙齿移 动的过程中，应尽量避免进入阻力较大的主动状态。在牙齿移动过程中，托槽槽 沟壁与弓丝发生接触，托槽相对于弓丝产生临床接触角，弹性约束力即发生，而 且是滑动阻力中的较大的一部分。从理论上来说，增加弓丝弹性，增大托槽间距， 都可以减小弹性约束力。 3影响滑动阻力的因素 3(1不同类型自锁托槽对滑动阻力的影晌 本实验研究证明:在没有发生弓丝形变的情况下，白锁托槽所产生的滑动阻 力远远低于传统托槽用结扎丝结扎，而且Damon被动自锁托槽所产生的滑动阻 n阳也曾报道被动白锁托槽能够产生比主 力要低于Tomy主动自锁托槽。Pizzoni 动自锁托槽更低的摩擦力。由于被动自锁托槽关闭滑盖后，槽沟形成高度光滑的 金属通道，对弓丝不施以结扎力，而主动自锁托槽的高弹性的弹簧夹使一定尺寸 的弓丝入槽后，弹簧夹随即发生形变，此时主动弹簧夹侵入槽沟，所形成的 这个 管腔可容纳在其中自由滑动的尺寸要比被动白锁托槽所提供的小，与弓丝的接触 10 山西医科大学硕士学位论文 角更大，所产生的约束力更大，对弓丝施颊的压力则加大。 Damon依靠托槽上的滑盖起锁扣作用，弓丝入槽之后，弓丝与槽沟的余隙 较大，托槽对弓丝不产生主动性压力，可以自由滑动在管状槽沟中，摩擦力较传 统结扎式托槽及主动型自锁托槽更低，而OPA(K传统托槽用常规结扎丝进行结 扎，结扎丝与弓丝之间有一定的接触，从而增加一定的摩擦力，影响牙齿移 动的 速度，白锁托槽的摩擦力更小，牙齿移动的速度更快。 3(2不同类型弓丝对滑动阻力的影响 由于本实验中的研究经费有限，只选择了镍钛丝和不锈钢丝与自锁托槽之间 的滑动阻力进行了分析研究。不锈钢丝、镍钛丝与托槽之间的滑动阻力大小不同。 相同尺寸的镍钛丝的摩擦力要大于不锈钢丝的。Caeeiafestan71等学者的研究也证 实，不同自锁托槽与镍钛丝、D钛丝所产生的摩擦力比不锈钢丝大，托槽与镍钛 丝、B钛丝所产生的摩擦力没有明显差别。 根据实验结果，随着弓丝直径尺寸的增加，Tomy自锁托槽的滑动阻力增加 的值明显要比Damon自锁托槽所增加的值多。分析原因可能是:随着镍钛丝直 径的增加，弓丝硬度也随之增大，弹性减小，Tomy自锁托槽的弹簧夹对弓丝产 生的压力逐渐增大，而Damon自锁托槽的滑盖对弓丝所施加的压力要比Tomy 自锁托槽弹片所施加的压力小，导致Tomy自锁托槽的滑动阻力增加明显多于 Damon自锁托槽。 一般对体外模拟实验测量滑动阻力的大小，一般采用的牵引速度为0(5,50 mm,Minn盯，与牙齿移动的实际速度相差4到6个数量级，但有研究指出n蚰，只有 p钛丝和钴铬合金丝的摩擦系数受到滑动速度影响，而镍钛丝和不锈钢丝的摩擦 系数则与滑动速度的大小无关。 3(3托槽与弓丝间的临床接触角 临床接触角是指牙齿移动时牙齿倾斜托槽槽沟壁与弓丝接触所形成的角，也 0 称弓丝与托槽间的接触角[201Thorstenson等学者的研究乜u发现滑动阻力随着临 床接触角的增大而增大，当临床接触角较小时，托槽与不锈钢弓丝的滑动阻力最 小，牙齿移动效率最高，称之为“黄金标准”。 Meling乜21等学者研究发现，临床接触角是影响滑动阻力的,个重要因素， 自锁托槽测量其在弓丝第二序列弯曲角度分别为0。、3(50和60时的摩擦 力分别为 n41的研究采用托槽与弓丝随机组合，实验指出 09、Og和809。Articolo和Kusy 弹性约束力随着临床接触角的增大而增大，当临床接触角为70时，滑动阻力中 山西医科大学硕士学位论文 有80,为弹性约束力，当临床接触角增加到130时，弹性约束力占到99,，经典 摩擦力大小忽略不计。 对于拥挤牙列上的托槽与较粗的弓丝相匹配时，影响滑动阻力的主要因素是 弹性约束力，而不是经典摩擦力。Thorstenson等乜目的实验结果表明:托 槽与弓 丝之间的临床接触角超出其临界角度的多少，会直接影响弓丝形变所产生的弹性 约束力，托槽的结构类型对弹性约束力影响不大。弓丝的直径越大，相同拥挤程 度，超出弓丝临界角的角度就越大，产生的弹性约束力就越大，以至于滑动阻力 也就越大。对于同一种型号的弓丝，弹性约束力与超出临界角的角度大小成正比。 3(4唾液的影响 本研究中实验采用干燥恒温环境。由于口腔内的环境除了温度、湿度会有变 化外，托槽与弓丝在口腔中还会受到咀嚼力影响，产生大小、方向不同的振动力 等多种因素影响，因此，，要完全实现体外模拟人体口腔内环境相当困难，而且 多种因素的存在人为因素不好控制，会造成实验结果的不准确性。 Kusy等乜0、261的研究指出，人工唾液不是人体新鲜唾液的理想替代品，在人 工唾液的环境中进行的摩擦力实验是无效的，人工唾液的成分配比不同，不仅会 影响测量摩擦力的准确性，从而改变测试材料的摩擦力大d',Jll页序，不能真实反映 临床中的真实情况，相比较而言，在干态条件下，进行体外模拟实验研究，更接近 于真实情况。所以，本实验选择在干态条件下测量不同自锁托槽的滑动阻力的大 小，对数据的影响因素可控制，数据分析较为准确。 4自锁托槽与滑动阻力的关系 自锁托槽以低摩擦力为最大特点，已得到多数学者的研究证明。白雪芹等乜? 的力学研究结果表明，自锁托槽的摩擦力明显低于MBT传统托槽。低摩擦力的自 锁托槽对弓丝的弹性约束力小，弓丝可以在托槽槽沟内自由滑动，因此，施加在牙 齿上一种更加柔和的轻力，使得牙周组织的应力分布较均匀。这与Peter比明的研 究结果相一致，镍钛丝所施加在自锁托槽上的力对弓丝的加载形变率影响较小， 从而它对牙齿施加的力更加柔和而持续。 在临床矫治治疗中的排齐整平阶段，不仅存在托槽与弓丝间的经典摩擦力， 而且还要考虑弓丝发生弯曲所产生的弹性约束力及其释放现象对滑动阻力的影 响。被动白锁托槽的槽沟与弓丝之间有大量余隙，弓丝尺寸或弓丝材质的不同对 滑动阻力的影响就很小。而主动自锁托槽有超弹性弹簧夹，在牙列拥挤的情况下， 弹簧夹能缓冲弓丝对错位牙的排齐力量，同时可以减少对牙周膜的损伤。此外， 主动自锁托槽与弓丝之间的余隙较小，弓丝能对牙齿的移动有更好的控制，使排 山西医科大学硕士学位论文 齐的牙列更易进入下一阶段，极少出现在牙移动中失控的情况‘2?。本实验证明， 随着临床接触角的增大，滑动阻力也随之增大，此时，弹性约束力的影响较 大。 n"研究比较了一系列传统托槽和自锁托槽的滑动阻力 Thorstenson和Kusy 中摩擦力和弹性约束力的影响因素。他们指出:无论是传统托槽还是自锁托槽， 弹性约束力都会随着托槽与弓丝间的临床接触角0。的角度增大而增大。当弓丝 与托槽组合相对稳定，即临床接触角0。为00，所有自锁托槽的滑动阻力小于传 统托槽，被动自锁托槽的滑动阻力小于主动自锁托槽。然而，在临床中这种情况 不可能发生。当施加矫治力使牙齿移动，托槽相对于弓丝发生倾斜，出现临床接 触角，同时产生弹性约束力，而且是滑动阻力的一大部分。在Thorstensonn们的 研究中得出，传统托槽和自锁托槽的弹性约束力相似，不会因为结扎方式的不同 而受到影响。 07Reilly等D?的试验中，对托槽震动的同时产生短暂的弹性约束力的释放。 实验证明:如果考虑到在临床中的托槽和弓丝之间的间歇移动，得不到真正的摩 擦力，而是弹性约束力及其释放现象。很明显，托槽沿弓丝移动程度的决定因素 是弹性约束力及其释放现象，而不是摩擦力。1wasaki等D21研究了托槽结扎方法 和咀嚼力对摩擦力的影响。在试验中沿弓丝移动的托槽，弹性集中而不能达到正 常的弹性约束力，这样嚼口香糖的情况下没有降低摩擦力，结果是弹性约束力及 其释放不是滑动阻力的主要部分。 5牙齿移动与低摩擦力 在正畸学中，低摩擦力是有利于牙齿移动的，而且将这个概念用于自锁托槽 的营销中，因此，在正畸临床中的摩擦力再次备受关注。在整个临床治疗过 程中，在排齐整平阶段或关闭牙间隙时用滑动法，需要低摩擦力，然而，当需要 用转矩力矩矫正牙齿的长轴时则需要搞摩擦力存在。在实验一中，测试了不同类 型的托槽与不同弓丝匹配，在完全整平排齐后，托槽沿弓丝滑动过程中的摩擦力 比较。此时，弓丝相对于牙弓没有形变产生，因此此时的摩擦力即为滑动阻力。 在理论上认为，牙齿受到生理性的最适矫治力，则牙槽骨会产生活跃的骨改 建，牙齿移动更快，轻力矫治也会大大减少减轻牙根吸收的发生率。 N 35,60 按理论来讲，牙齿的倾斜移动需要0(34,O(59 gf 的力n?， 在临床矫治中，为了实现轻力矫治首先要减小弓丝与托槽结扎后所形成的滑动阻 力，这样才为轻力矫治提供条件。托槽沿着弓丝滑动，这并不是一个连续的移动 过程，而是静摩擦力与动摩擦力交替存在的过程，而且静摩擦力总是大于动摩擦 力D?。低摩擦力的存在对牙齿的支抗控制和近远中向移动非常有利。 根据临床上牙齿移动的原则，应用小于2N 约为2009 的轻力来移动牙齿[261， 山西医科大学硕士学位论文 分析本实验的滑动阻力大小，在应用O(012和O(014英寸镍钛圆丝与Damon自锁 白锁托槽匹配的滑动阻力小于2N，其余组合的滑动阻力均超过2N。因此我们在 临床治疗过程中的牙齿整平排齐阶段，应根据不同拥挤度，不同类型托槽来选择 不同型号的弓丝，而不能根据弓丝是否能入槽来判断牙齿是否能移动，从而防止 正畸所带来的副作用。 在整个正畸矫治过程中，滑动阻力都贯穿其中，每个正畸医生应根据每个阶 段的矫治目标合理的选择特定的托槽与弓丝的匹配组合，使矫治系统所产生的滑 动阻力为最小。当矫治严重的牙列拥挤时，在早期的整平排齐阶段，选用横截面积 小、弹性大的弓丝与被动自锁托槽组合，有助于减少托槽矫治系统的滑动阻力， 进而有利于牙齿的快速排齐:而在后期精细调整阶段，不期望牙齿产生移动时，应 选用横截面积大、硬度大的弓丝，可以增加托槽矫治系统的滑动阻力，有利于牙 齿的稳定。 山西医科大学硕士 学位论文 结论 l、无论在矫治过程的哪个阶段，传统托槽的滑动阻力远远大于自锁托槽，主动 自锁托槽的滑动阻力明显大于被动自锁托槽。 2、被动自锁托槽是三种托槽中滑动阻力最小的，Damon托槽与0(019×0(025英 寸不锈钢方丝搭配，产生最小的滑动阻力，有利于更快速移动牙齿，有利于回收 前牙关闭拔牙间隙。而主动自锁托槽的滑动阻力较大，牙齿相对弓丝位置稳定， 则有利于对牙齿的三维控制。 3、无论是传统金属托槽，主动自锁托槽还是被动自锁托槽，随着临床接触角逐 渐增大，滑动阻力也随之增大，应根据不同拥挤度，不同类型托槽来选择不同型 号的弓丝，从而达到符合生理性的最适矫治力。 山西医科大学硕士学位论文 附 图 图3:制备环氧树脂牙 图4:建立有不同临床接触角的Typodont模型 图5:建立牙周膜问隙 16 llIIlillllllIlllil; 山西医科大学硕 士学位论文 参考文献: 【1】Drescher HA(Frictionforcesbetweenbracket D，BourauelC，Schumacher and JOrthodDentofacial archwire[J](Am Orthop，1989，96:397-404( [21 ThomasS， Birnie M(A invitro ofthe DJ，Sherriff comparativestudy frictionalcharacteristicsoftwo ofself bracketsandtwo of types ligating types bracketstiedwithelastomeric J preadjustededgewise ligatures[J](EurOrthod， 1998，20:589-596( [31 R， Sinha RS(FrictionalresistanceoftheDamonSL Kapur PK，Nanda Clin bracket[J](Jorthod，1998，32:485-489( [41 IrelandA F(Effectofbracketandwire 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疗中并不是产生阻力的主要部分。错位牙齿移动开始后，弓丝与托槽间出现临床 接触角，弹性约束力更为重要，当弓丝弯曲超过其弹性限度发生刻痕阻力，移动 暂时停止。很大程度上，滑动阻力与弓丝的弹性约束力及其释放现象相关。 正畸牙齿移动中，正畸力是原动力，从而摩擦力也是不可避免的，甚至它的 存在影响改变了牙齿的移动方式，降低了固定矫治器的治疗效率。在很大程 度上， 持续轻力才能出现最佳的正畸牙移动。力值一定要超过生物学阈值O(5(0(7N，才 ill。低摩擦力符合轻应力的“生物适应性治 能进行骨骼重塑，而不能超过2-3N 疗州幻。正如，在回收前牙关闭间隙的的过程中;有时，也需要高摩擦力，正如 利用关闭曲关闭间隙，利用方形弓丝控制牙齿转矩。本文就托槽沿弓丝滑动的过 程中摩擦力仅仅是整个阻力的一部分这样的想法进行论述。 一、正畸牙移动中滑动阻力的物理性解释 摩擦力 Friction，FR 是两个相互接触的物体对抗表面间相互移动的抵抗 力。所有的表面或多或少都有不规则，而且摩擦力的物理性解释是根据真实触点， 即决定于表面的粗糙程度，同时表面也被迫发生摩擦力n1。摩擦力分为两种:静 摩擦力 staticfriction 和滑动摩擦力 kineticfriction 。作为摩擦力是适用于物体的， 当施加的力值足够大，超过物体开始移动的最初阻力，这时就发生最大静态摩擦 力;然后滑动摩擦力继续对抗物体的后续移动。滑动摩擦力一般小于最大静摩擦 力 图1 。静摩擦力的重要性恰好是为了阻碍两物体表面间发生移动，取决于防 止或开始移动的点，它是用于对抗任何一种矫治力的。滑动摩擦力则是用于对抗 移动方向的。 图l:作为摩擦力是适用于物体的，当施加的力值足够大，超过物体开始移动的最初阻 山西医科大学硕士学位论文 力，这时就发生最大静态摩擦力;然后滑动摩擦力继续对抗物体的后续移动。滑动摩擦力一 般小于最大静摩擦力。 正畸牙齿移动过程中，摩擦力来源于弓丝与托槽边缘或结扎丝之间的相互作 用，它仅仅是滑动阻力的一部分。摩擦力是两个相互接触的物体对抗表面间相互 移动或相互移动趋势的抵抗力。所有物体的表面或多或少都有不规则，而且摩擦 力的物理性解释是根据真实触点来决定，即决定于表面的粗糙程度，同时接触表 面也被迫发生摩擦力“1。 of 根据Kusy等“1的研究，在牙齿移动的过程中，将滑动阻力 Resistance Sliding，RS 分为三部分:?经典摩擦力，当弓丝位于托槽槽沟内，与槽沟平行 或没有与槽沟的两边同时接触，这时的滑动阻力即经典摩擦力，取决于弓丝与托 槽表面的接触面积;?弹性约束力 Bmdmg，BI ，当托槽与弓丝间相对倾斜， 以至于弓丝与托槽角之间发生接触并产生弹性约束力;?刻痕阻力 Notching， N0 ，当托槽角与弓丝间的倾斜角度很大，弓丝发生永久变形，此时，牙齿 移动 相应停止，只有当刻痕去除后才能解除。显然，这种情况也是我们在临床中尽量 避免的。 随着滑动机制在直丝弓矫治技术中的普遍应用，特别是滑动直丝弓矫治技术， 提倡用滑动法关闭间隙，弓丝与托槽相对运动产生的滑动阻力显得尤为重要。 二、矫治牙齿移动与滑动阻力 正畸治疗是通过正畸力移动错位牙齿是指排列到合适的位置，矫治牙齿受力 移动是正畸牙齿受力克服滑动阻力后得到的结果。 Burrowd?1的论述中指出:滑动阻力中经典摩擦力、弹性约束力和刻痕阻力 的重要性可以通过正畸矫治过程中牙齿移动的三个阶段得到诠释。?第一阶段: 滑动的早期阶段，牙齿倾斜移动，托槽与弓丝接触，发生轻微变形，滑动阻力由 经典摩擦力和弹性约束力组成:RS FR+BI;?第二阶段:托槽与弓丝间的接触 角度增加，弹性约束力成为滑动阻力的主要来源，经典摩擦力可忽略不计: RS BI;?第三阶段:当临床接触角度足够大，导致弓丝发生永久变形，此时弹 性约束力停止，刻痕阻力开始，经典摩擦力和弹性约束力可忽略不计:RS NO。 Thorstenson等?1的研究指出:弓丝与托槽两对角恰好都接触而不发生形变时， 滑动阻力等于弓丝在槽沟中产生的摩擦力，即:RS FR。 在临床矫治过程中常常希望发生整体移动而非倾斜移动，这时滑动阻力的作 用就更为重要。这也就是为什么弹性约束力和刻痕阻力常在临床中发生却不可能 在试验中仅仅用托槽和弓丝组合模拟发生的原因所在。 山西医科大学硕士学位论文 三、自锁托槽对滑动阻力的影响 白锁托槽虽然种类繁多，却不外乎两大类，即主动型自锁托槽和被动型自锁 托槽。主动型自锁托槽带有高弹性的弹簧夹，通过与弓丝的相互作用提供持续、 过滑盖的龈牙合向移动开启和关闭槽沟，来达到固定弓丝的作用。弓丝虽然在槽 沟中，但是托槽本身不主动对弓丝产生压力，两者摩擦力极低n1。!tHDamon Q、 Activa等。 Hain等?1的实验证明，在排齐整平后，使用0(019x0(025英寸不锈钢方丝时， Damon自锁托槽产生的摩擦力明显小于传统双翼托槽配合的弹性结扎圈所产生 的摩擦力。白雪芹的力学研究结果证明阳1:自锁托槽摩擦力明显低于MBT传统金 属托槽。低摩擦力的自锁托槽，托槽对弓丝的约束小，弓丝可以在托槽内自由滑 动，因此施加在牙齿上的是一种更加轻柔的轻力。相类似，Petern们的研究表明， 自锁托槽对镍钛丝的力，加载形变率影响较小，它对牙齿施加的力更柔和 持续。 将临床接触角引入滑动机制中，更能说明滑动阻力的力学特征。临床接触角 Oc 是托槽槽沟与弓丝相对倾斜所成的角?1。0z是发生弹性形变和塑形形变的 临界角。入槽指数 弓丝尺寸,槽沟宽度 和托槽指数 托槽宽度,槽沟宽度 是 决定临床接触角的关键。 中摩擦力和弹性约束力的影响因素。他们指出:无论是传统托槽还是自锁托槽， 弹性约束力都会随着托槽与弓丝间的临床接触角0。的角度增大而增大。当弓丝 与托槽组合相对稳定，即临床接触角0。为00，所有自锁托槽的滑动阻力小于传 统托槽，被动白锁托槽的滑动阻力小于主动自锁托槽。当施加矫治力使牙齿移动， 托槽相对于弓丝发生倾斜，出现临床接触角，同时产生弹性约束力，而且是滑动 n?的研究指出:弹性约束力随着临床接触角 阻力的一大部分。Articolo和Kusy 的增加而增大，0。 7。时，滑动阻力中80,为弹性约束力，当0c 13。时，弹性约 束力占到99,。在Thorstensonn幻的研究中得出，传统托槽和自锁托槽的弹性约 束力相似，不会因为结扎方式的不同而受到影响。 临床上在排齐整平阶段，需要考虑的不仅是弓丝与托槽间的滑动阻力，还 要考虑排齐时弹性约束力及其释放现象。根据弹性约束力 约束状态下的摩擦系 数×约束状态下的正压力的计算公式，此时约束状态下的正压力即为弓丝与托槽 接触的正压力，因此，接触正压力问接地反映出阻碍弓丝滑动的主要阻力及约束 力的大小，接触正压力越大，弹性约束力越大n"。Burrow“1指出:滑动阻力主要 取决于弹性约束力和刻痕阻力，并通过摩擦力进行暂时性释放，而且在有限的临 床研究数据中没有提供自锁托槽减少治疗时间的证据。还有国外学者指出n们， 山西医科大学硕士学位论文 只要托槽的槽沟与弓丝之间仍有大量余隙，滑盖或结扎丝对弓丝几乎没有任 何压 力，弓丝可以在槽沟中自由滑动，弓丝的尺寸或材质对滑动阻力的影响几乎是不 存在的。 综上所述，本课题旨在通过建立含模拟牙周膜的仿真模型，对不同类型的托 槽与不同型号的弓丝进行配伍，探讨在牙齿排齐过程中，牙齿与弓丝的临床接触 角对滑动阻力的影响，更加清晰的认识弹性约束力的重要性;分析那种托槽在临 床接触角大的情况下滑动阻力相对更小，评价在临床上遇到以不同程度拥挤为主 的患者，选择什么样的托槽与弓丝的匹配方式达到滑动阻力最小，从而指导临床 如何更好的对牙齿施加“最佳生物力”，减少支抗的丧失，更有利于减少矫治时 间。为临床更好的使用自锁托槽提供理论依据。 24 山西医科大学硕士学位论文 参考文献: HWo 【1】ProffitWR，Fields ContemporaryOrthodontics，chapter9，Mosby,St( Louis，Mo，USA，3坩edition，2000( 【2】牛百平(全新的正畸概念_Damon系统，第一部分Damon系统的基本 1( 特点[J](实用口腔医学杂志，2008，24 4 :608-61 ZB(Thenatureand of materials(3med(New 【3】Jastrebski propertiesengineering 987( York:Wiley;1 [41 ofarchwireandbracketdimensionson KusyRP,WhitleyJQ(Influence of mechanics: derivationsanddeterminationsthecriticalcontact sliding angles for JOrthod，1999;21:199-208( binding[J](Eur SJ(Frictionandresistanceto in 【5】Burrow sliding J Dentofacial Orthod Orthop，2009;135:442―447( review[J](Am [61 Thorstenson RP(Effectofarchwiresizeandmaterialonthe GA，Kusy resistanceto of bracketswithsecondorder in slidingself-ligating angulation the 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