省军区项目悬挑脚手架方案

省军区项目悬挑脚手架 省军区项目 悬挑脚手架施工方案 工程名称: 施工单位: 编 制 人: 编制时间: 审 核 人: 审核时间: 目 录 第一节、编制依据 ............................................ 2 第二节、工程概况 ............................................ 2 第三节、脚手架材料的选择 .................................... 2 第四节、脚手架搭设工艺流程及要求 ............................ 4 第五节、脚手架拆除安全技术措施 ............................. 17 第六节、脚手架工程计算书 ................................... 19 第一节 编制依据 本悬挑脚手架工程的编制依据如下内容: 1(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术》(JGJ130-2011); 2. 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001); 3. 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003); 4. 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91); 5. 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社; 6. 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社; 7. 《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社; 8. 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社; 9. 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社; 10. 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社; 11. 本工程的施工图纸; 12. 本组织设计。 第二节 工程概况 省军区项目工程位于济南市解放路附近;包括1#、2#、3#楼住宅及地下室;结构类型:剪力墙结构、框架结构。 第三节 脚手架材料选择 1、钢管选用国标《直缝电焊钢管》(GB/T13793)，质量符合国标碳素结构钢(GB/T700)Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。 2、扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩符合标准。 扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件;回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件;对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。 3、脚手板采用木脚手板。 4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 25、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目,100cm，做耐贯穿试验不穿透，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。 6、连墙件采用钢管。 7、悬挑采用18号工字钢。 8、预埋螺栓的直径18mm。 9、选择6×19钢丝绳,直径14mm，钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm。 第四节 脚手架搭设工艺流程及要求 一、钢管落地脚手架 落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实?基础承载力实验、材料配备?定位设置通长脚手板、底座?纵向扫地杆?立杆?横向扫地杆?小横杆?大横杆(搁栅)?剪刀撑?连墙件?铺脚手板?扎防护栏杆?扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记;垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 二、工字钢悬挑脚手架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑?纵向扫地杆?立杆?横向扫地杆?小横杆?大横杆(搁栅)?剪刀撑?连墙件?铺脚手板?扎防护栏杆?扎安全网。 1、定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记;垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 悬挑钢梁穿墙示意图 悬挑钢梁楼面示意图 2、悬挑梁采用U型螺栓进行锚固: (1)钢筋U型螺栓预埋位置宜为悬挑梁尾端向里30?处; (2)U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型筋上部; (3)U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧; (4)锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施; 锚固螺栓构造 3、特殊部位悬挑梁布置: (1)悬挑结构部位:悬挑梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施; 悬挑脚手架立面示意图 (2)建筑结构阳角部位:悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-200×100×10mm钢板，所有 接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象;如果结构阳角 部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施; 悬挑结构处的悬挑梁布置 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。 4、构造要求 立杆 脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m;连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨);里立杆距建筑物0.3m。 (1)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。 (2)每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。 (3)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (4) 架体垂直度每层误差不得超过?2公分，每挑架体(约6层内)最大垂直度误差不得超过?5公分。 (5)开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 (6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。 立杆对接接头布置 纵、横向扫地杆构造 (7) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨 (8)立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定: a. 立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3; b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不 小于100mm。 (9)立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m 平杆 (1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨; (2)纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.50m; 纵向水平杆对接接头布置 (3)纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上; 横向水平杆 (1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm; (2)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2; (3)使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上; 脚手板 (1)作业层脚手板应铺满，铺稳; (2)木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平 杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130,150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm; (3)作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定; 连墙件 通长锚固钢管 立杆竖向短钢管 水平短钢管水平短钢管横杆 预留 50穿墙孔 直角扣件 图1 连墙件的布置图 图2 剪力墙预留孔连墙件 图3 预埋钢管连墙件 (1)宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm; (2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措 施固定; (3)优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置; (4) 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 (5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 (6)连墙件的构造要求:连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接; (7) 连墙件的构造要求:连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋; (8)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度,60度之间;连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除; 门洞处构造 (1)门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度,60之间。 剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 5，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度,60度之间; (2) 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m; (3)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm; (4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm; (5)横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上;斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接; (6) 脚手架可不设横向斜撑; 操作层 操作层、通道口的防护，在操作层高1.2m处设两道防护栏杆，但必须挂设有准用证的密目式立网，立网的边绳与大横杆靠紧，并用绳系结牢固，并设200mm高的挡脚板。 距地3m处设一层兜网，然后每隔十米设一道兜网。 斜道 (1) 脚手架采用之字型斜道; (2)斜道宜附着外脚手架或建筑物设置;运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6; :3; 人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1 (3)拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度; (4)斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度200mm; (5)运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件;每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 (6)斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm;接头采用搭接;下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺; (7)上人人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250,300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20,30mm。 第五节 脚手架拆除安全技术措施 一、技术保障措施 (1) 架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 (2) 钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。 (3) 架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检;验收合格后方可投入使用。 (4) 该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、 揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上;脚手架严禁悬挂起重设备。 (5) 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除:主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 二、质量保障措施 (1) 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2) 技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3) 脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 三、安全保障措施 1(拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2(拆架时应划分作业区，周围拉警戒线或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3(拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4(拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5(拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6(连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7(拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先对方，以防坠落。 8(拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9(在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10(拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11(高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12(输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13(当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14(如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 第六节 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 2脚手架设计类型 结构脚手架 3 脚手板设计荷载(kN/m) 同时施工作业层数 1 卸荷设置 无 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Φ48 脚手架架体高度H(m) 20 立杆步距h(m) 1.8 1.5 0.9 立杆纵距或跨距l(m) 立杆横距l(m) ab 0.15 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 横向水平杆计算外伸长度a(m) 1 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计 2脚手板类型 木脚手板 0.35 脚手板自重标准值G(kN/m) kjb 密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式 4步1设 0.01 2G(kN/m) kmw挡脚板类型 木挡脚板 0.17 栏杆与挡脚板自重标准值G(kN/m) kdb 每米立杆承受结构自重标准值挡脚板铺设方式 4步1设 0.12 g(kN/m) k横向斜撑布置方式 / 1 结构脚手架作业层数njj 23 地区 山东济南市 结构脚手架荷载标准值G(kN/m) kjj 2安全网设置 全封闭 0.3 基本风压ω(kN/m) 0 μ(连墙件、单立杆风压高度变化系数z1.132 0.938，0.65 风荷载体型系数μs 稳定性) 2风荷载标准值ω(kN/m)(连墙件、单立k0.319，0.221 杆稳定性) 计算简图: 立面图 侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 24205 107800 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆截面惯性矩I(mm) 23206000 4490 横杆弹性模量E(N/mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G×l/(n+1))+1.4×G×l/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4kjbaka ×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G×l/(n+1))+G×l/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×kjbaka 1.5/(2+1)=1.708kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 2222 M=max[ql/8，qa/2]=max[2.35×0.9/8，2.35×0.15/2]=0.238kN?m maxb1 622 σ=M/W=0.238×10/4490=52.992N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 444 ν=max[5q'l/(384EI)，q'a/(8EI)]=max[5×1.708×900/(384×206000×107800)，maxb1 41.708×150/(8×206000×107800)]=0.657mm ν,0.657mm?[ν],min[l/150，10],min[900/150，10],6mm maxb 满足要求～ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 22 R=q(l+a)/(2l)=2.35×(0.9+0.15)/(2×0.9)=1.439kN maxb1b 正常使用极限状态 22 R'=q'(l+a)/(2l)=1.708×(0.9+0.15)/(2×0.9)=1.046kN maxb1b 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F=R=1.439kN 1max q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F'=R'=1.046kN 1max q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下: 弯矩图(kN?m) 622 σ=M/W=0.584×10/4490=130.136N/mm?[f]=205N/mmmax 满足要求～ 2、挠度验算 计算简图如下: 变形图(mm) ν,3.09mm?[ν],min[l/150，10],min[1500/150，10],10mm maxa 满足要求～ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R=3.328kN max 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算: 横向水平杆:R=1.439kN?R=0.9×8=7.2kN maxc 纵向水平杆:R=3.328kN?R=0.9×8=7.2kN maxc 满足要求～ 六、荷载计算 脚手架架体高度H 20 脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值 0.12 gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆:N=(gk+(l+a)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×2/2×0.033/1.8)×G1kb1 20=2.788kN 单内立杆:N=2.788kN G1k 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆:N=(H/h+1)×la×(l+a)×G×1/4/2=(20/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35G2k1b1kjb ×1/4/2=0.835kN 1/4表示脚手板4步1设 单内立杆:N=0.835kN G2k1 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆:N=(H/h+1)×la×G×1/4=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/4=0.772kN G2k2kdb 1/4表示挡脚板4步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆:N=G×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN G2k3kmw 5、构配件自重标准值N总计 G2k 单外立杆:N=N+N+N=0.835+0.772+0.3=1.907kN G2kG2k1G2k2G2k3 单内立杆:N=N=0.835kN G2kG2k1 立杆施工活荷载计算 外立杆:N=la×(l+a)×(n×G)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.363kN Q1kb1jjkjj 内立杆:N=2.363kN Q1k 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(2.788+1.907)+ 0.9×1.4×G1kG2kQ1k 2.363=8.611kN 单内立杆:N=1.2×(N+ N)+0.9×1.4×N=1.2×(2.788+0.835)+ 0.9×1.4×G1kG2kQ1k 2.363=7.324kN 七、钢丝绳技术参数 钢丝绳不均匀系数α 0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 3 吊环设置 共用 吊环钢筋直径d(mm) 20 钢丝绳型号 6×19 21400 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm) 2花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 10 170 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm) 八、立杆稳定性验算 脚手架架体高度H 20 立杆计算长度系数μ 1.5 34490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(mm) 22205 424 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 立杆截面面积A(mm) 连墙件布置方式 两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 0 3 长细比λ=l/i=2.7×10/15.9=169.811?210 0 满足要求～ 轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度l=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 0 长细比λ=l/i=3.119/15.9=196.132 0 查《规范》表A得，υ=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N+N)+1.4N)×(h+(1-K) 1G1kG2kQ1kx1f×(h-h)+max[6，(1-K)×h])/H=(1.2×(2.788+1.907)+1.4×2.363) x顶x1fj顶 ×(12+(1-0.8)×(12-12)+max[6，(1-0.8)×8])/20=8.047KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N+N)+1.4×N)×(H-h)/H 2G1kG2kQ1kx顶=(1.2×(2.788+1.907)+1.4×2.363)×(20-12)/20=3.577kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N、N)=8.047KN 12 22 σ=N/(υA)=8047.474/(0.188×424)=100.957N/mm?[f]=205N/mm 满足要求～ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N+N)+0.9×1.4N)×(h+(1-K) 1G1kG2kQ1kx1f×(h-h)+max[6，(1-K)×h])/H=(1.2×(2.788+1.907)+0.9×1.4×2.363) x顶x1fj顶 ×(12+(1-0.8)×(12-12)+max[6，(1-0.8)×8])/20=7.75KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N+N)+0.9×1.4×N)×(H-h)/H 2G1kG2kQ1kx顶=(1.2×(2.788+1.907)+0.9×1.4×2.363)×(20-12)/20=3.444kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N、N)=7.75KN 12 22 M=0.9×1.4×M=0.9×1.4×ωlh/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.8/10=0.135kN?m wwkka 22 σ=N/(υA)+ M/W=7749.799/(0.188×424)+135331.56/4490=127.363N/mm?[f]=205N/mmw 满足要求～ 九、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力 3 600 连墙件计算长度l(mm) 0N0(kN) 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 Ф48 2424 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件截面面积A(mm) c 2205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 0.9 N=1.4×ω×2×h×3×l=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN lwka 长细比λ=l/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，υ=0.896 0 32 (N+N)/(υAc)=(7.235+3)×10/(0.896×424)=26.941N/mm?0.85×[f]=0.85×lw0 22 205N/mm=174.25N/mm 满足要求～ 扣件抗滑承载力验算: N+N=7.235+3=10.235kN?0.9×12=10.8kN lw0 满足要求～ 悬挑梁验算 一、基本参数 主梁离地高度(m) 12 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离 1500 200 主梁建筑物外悬挑长度L(mm) xa(mm) 1900 梁/楼板混凝土强度等级 C30 主梁建筑物内锚固长度L(mm) m 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τ22.5 50 ](N/mm) 锚固螺栓抗拉强度设计值[ft2](N/mm) b 二、荷载布置参数 各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水作用点号 主梁间距l(mm) a值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm) 1 6.352 8.047 500 1500 2 6.352 8.047 1400 1500 附图如下: 平面图 立面图 三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 1 主梁合并根数nz 2主梁材料规格 16号工字钢 26.1 主梁截面积A(cm) 431130 141 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁截面抵抗矩W(cm) xx 20.205 215 主梁自重标准值g(kN/m) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) k 22125 206000 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值: q'=g=0.205=0.205kN/m k 第1排:F'=F'/n=6.352/1=6.352kN 11z 第2排:F'=F'/n=6.352/1=6.352kN 22z 荷载设计值: q=1.2×g=1.2×0.205=0.246kN/m k 第1排:F=F/n=8.047/1=8.047kN 11z 第2排:F=F/n=8.047/1=8.047kN 22z 1、强度验算 弯矩图(kN?m) 622 σ=M/W=15.558×10/141000=110.34N/mm?[f]=215N/mmmaxmax 符合要求～ 2、抗剪验算 剪力图(kN) 2222 τ=Q/(8Iδ)[bh-(b-δ)h]=16.463×1000×[88×160-(88-6)×140.2]/(8×maxmaxz0 2 11300000×6)=19.456N/mm 22 τ=19.456N/mm?[τ]=125N/mmmax 符合要求～ 3、挠度验算 变形图(mm) ν=8.236mm?[ν]=2×l/250=2×1500/250=12mm maxx 符合要求～ 4、支座反力计算 R=-7.955kN,R=24.885kN 12 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力:N =|[0]|/n=|[0]|/1=0kN z 63 压弯构件强度:σ=M/(γW)+N/A=15.558×10/(1.05×141×10)+0×maxmax 322 10/2610=105.086N/mm?[f]=215N/mm 塑性发展系数γ 符合要求～ 受弯构件整体稳定性分析: 其中υ -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: b 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υ=1.3 b 由于υ大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 υ'值为0.85。 bb 6322 σ = M/(υW)=15.558×10/(0.853×141×10)=129.344N/mm?[f]=215N/mmmaxbx 符合要求～ 五、锚固段与楼板连接的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U型锚固螺栓 U型锚固螺栓直径d(mm) 16 1900 主梁建筑物内锚固长度L(mm) m 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τ 梁/楼板混凝土强度等级 C30 2.5 2](N/mm) b 250 锚固螺栓抗拉强度设计值[f](N/mm) t 锚固螺栓1 锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力:N/2 =3.977kN 3 N/(4×π×d×[τ 螺栓锚固深度:h ?])=7.955×10/(4×3.14×16×2.5)=15.825mm b 螺栓验算: 23222 σ=N/(4×π×d/4)=7.955×10/(4×π×16/4)=9.891kN/mm?0.85×[f]=42.5N/mmt 符合要求～ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值: 2 f=0.95×f=0.95×14.3=13.585N/mmccc 2222 N/2 =3.977kN ?2×(b-πd/4)×f=2×(80-3.14×16/4)×13.585/1000=168.425kN cc 注:锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm 符合要求～ 六、悬挑工字钢平面布置图(见附图)