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佩戴假玉对身体有害

2017-12-06 1页 doc 11KB 26阅读

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佩戴假玉对身体有害球窝喷管接头设计及摆动力矩计算张同表(国防科技大学航天与材料工程学院,湖南长沙410073)摘要:本文概迷球窝喷管接头的结构设计,推导了球窝喷管接头的摆动力矩近似计算公式,设计出了球窝喷管接头的结构图,计算了球窝喷管的摆动力矩.为以后球窝喷管的设计提供一些可借荽之处.主题词:固体火箭发动机,喷管,设计,摆动力矩1前言固体火箭发动机推力向量控制系统摆动喷管在国内外大量使用,几乎所有的大型战略、战术导弹型号采用了摆动喷管.在小型固体火箭发动机推力向量控制系统上采用摆动喷管的较少.普遍采用舵机型式或扰流片进行推力向量控制.推力向最控...
佩戴假玉对身体有害
球窝喷管接头设计及摆动力矩计算张同表(国防科技大学航天与工程学院,湖南长沙410073)摘要:本文概迷球窝喷管接头的结构设计,推导了球窝喷管接头的摆动力矩近似计算,设计出了球窝喷管接头的结构图,计算了球窝喷管的摆动力矩.为以后球窝喷管的设计提供一些可借荽之处.主题词:固体火箭发动机,喷管,设计,摆动力矩1前言固体火箭发动机推力向量控制系统摆动喷管在国内外大量使用,几乎所有的大型战略、战术导弹型号采用了摆动喷管.在小型固体火箭发动机推力向量控制系统上采用摆动喷管的较少.普遍采用舵机型式或扰流片进行推力向量控制.推力向最控制是固体火箭发动机的重要性能之一.目前国内摆动喷管类型主要=类:柔性喷管和轴承喷管,在柔性喷管和轴承喷管小型化过程中,由于摆角、摆动力矩、承载能力的限制,在重量条件的约束下,很难满足发动机整体要求;随着发动机高可靠性要求.简化摆动喷管结构、降低摆动力矩.减轻重量是摆动喷管研究的主攻方向.采用球窝喷管作为推力向量控制系统具有结构简单、重量轻,可靠性高的特点。能满足高压强发动机的要求。但摩擦力距较大.在研制中要解决几个问题:结构设计、材料选择、以及摆动力矩的计算。2球窝喷管接头设计2.1球窝喷管接头结构2.1.1结构原理结合国内外,选用前摆心结构,摆动分离线选亚音速分离线作为设计.此种方案压力基本保持不变。推力损失小,但力矩较大;结构原理图见图I;阴球作为承力结构,固定不动,阳球支承在I弭3曝上,通过90。间隔布置的两个作动器推动活动体(包括阳球、扩散段、喉衬组件)绕球心转动,通过两个作动器推拉运动的组台,实现喷管的全轴摆动。从而实现对导弹俯仰、偏航的控制.图l结构原理图,182.1.2结构设计和设计要点球窝喷管接头结构见图2,阴阳球承力结构采用金属结构,摆动摩擦副采用金属和非金属复合材料;非金属复合材料同时保证密封要求;非金属复合材料和阴球连接采用胶粘剂粘接或螺栓+粘接连接结构.圈2球窝喷管接头结构图设计要点;窝喷管接头的结构设计。满足战术导弹的结构要求,在满足喷管热防护要求的前提下,使喷管质量轻,结构小型化,可以降低球窝接头的载荷t减小摆动力矩;满足攫角要求。小型战术导弹摆角要求在5~12。.阳球的强度、剐度闯题;强度起题解决阴陌球是否满足承载要求,剐度满足阴阳球的密封和保证摆动力矩在设计范围内,强度和刚度的拚调设计是结构设计的要点之一.表面租糙度的确定I选择合理的表面粗楗度,降低摆动力矩,并具有良好的加工工艺性。一般选择粗糙度为0.4.,2.1.3材料选择降低摩擦力矩是球窝喷管研毹的关键,所以材辩的摩擦系数要小于等于0.I.由于发动机的特殊要求。采用固体润滑层作为研制首选材料,摆动摩擦副采用金属和非金属复合材料;非金属复合材料固体润滑层既可满足承载、减摩耍隶,又可满足密封要求,是球高喷管的理想选择.是提高球窝喷管的性能的关键技术。阴阳球材料选用30CrMnStA,其强度高、成本低、加工工艺性好.3摆动力矩计算球窝嚷管的摆动力矩,为弹总体提供力矩数据.是作动器研制的技术依据。计算摆动力矩,考虑工程应用情况和接头的实际特点,采用静力平衡原理进行计算.阴球与阳球接触面为一球带。在球窝喷管的结构设计中,受发动机结构的限制和摆角的影响,球带窄,实际设计宽度小于10mm,覆盖角度约4。,可以认为在接触面内正压力是均匀的,并假定正压力集中在球带中点的一圆上I其它外载荷影响较小,在摆动力矩计算中忽略不计.计算模型见图3。当阳球绕xOY平面任意一条轴线转动时,某一点的切_向摩擦力和摩擦力矩为:式中:/为摩擦系数;Ⅳ力正压力.扭;型dB2“(1)袭l圈3计算硬鸳摆动力矩为:埘=罢心na扛留2d+s洫2BdB(2)对公式(2)积分后求得力矩M=2譬五咖afn4—ctgQ—+sinBdl3(3)Ⅱ4对已知结构尺寸的球窝接头。a在600~70·之闻:通过Mattw,ad软件进行数值计算,计算结果见计算项目sinaf”√c才a+sin213d13a(·’6061626364656667686970积分结果1.2IO1.20111921.1821.1721.163l_lM1.1451.1351.1261.118对计算结果,d在60"~70"之间,积分结果变化不大。以平均值作为常数将公式(3)近似表示为M=明忪’(4)其中心sinar”而厢删删.74,、对球窝喷管进行力矩计算,取f的.10,计算得M=1551N-m;在进行冷摆试验时,测得最大力矩1840N·tn.计算结果与试验结果存在差距.主要是摩擦系数的选取;其次是冷摆试验时带入额外的载荷.4结束语减小球窝喷管接头球径,是降低接头载荷,减小摆动力矩的有效途径320推导了球窝喷管摆动摩擦力矩的近似计算公式;可以应用在工程设计中;在工程计算中通过试验选取摩擦系数.参考文献fI】‘固体火箭发动机原理’,事宜敏等,北京航空航天大学出版社1991.【2】‘固体火箭发动机设计,王有元等.国防工业出版社.1984.【3】3‘球窝喷管接触应力及摆动力矩计算),尤军锋等.2001.N03.321
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