电站锅炉火力发电厂金属材料的选用

电站锅炉火力发电厂金属材料的选用 电站锅炉火力发电厂金属材料选用导则 火力发电设备由电站锅炉、汽轮机、发电机及其辅机配套而成。设备用钢种类繁多，耗钢量大，部件运行条件各异，有些长期在高温、高压条件下运行，有些在高速旋转条件下承受扭矩和冲击载荷的作用，有些则要在烟、汽、水等腐蚀介质条件下工作，因此，对材料性能的要求也各不相同。此外，为节约能源，提高热效率，机组的单机容量和蒸汽参数不断提高，亚临界和超临界参数机组日益增多，从而对火力发电设备用钢提出了更高的要求。另一方面，进口大机组和超期服役机组逐年增加，因此，进口机组材料的国产化和超期服役机组的延寿改造工作也显得十分重要。 1 范围 2 引用标准 3 选材的基本原则 4 金属材料的选用 4.1 蒸汽管道、集箱和锅炉受热面管子用金属材料 4.2 锅炉锅筒用金属材料 4.3 锅炉受热面固定件及吹灰器用金属材料 4.4 汽轮机主轴、转子体、轮盘和叶轮用金属材料 4.5 汽轮发电机转子和无磁性护环用金属材料 4.6 汽轮机叶片用金属材料 4.7 紧固件用金属材料 4.8 汽轮机与锅炉铸钢件用金属材料 4.9 凝汽器用管材 4.10 压力容器用金属材料 附录A(提示的附录) 电站常用钢钢号、特性及主要应用范围 GB/T 1221—1992 耐热钢棒 GB/T 4338—1995 金属高温拉伸试验 DL/T 439—1991 火力发电厂高温紧固件技术导则 DL/T 712—2000 火力发电厂凝汽器管选材导则 4.1.1.1 应具有足够高的蠕变强度、持久强度、持久塑性和抗氧化性能。蒸汽55管道和集箱通常以1×10h或2×10h的高温持久强度作为强度的主要依据，再用蠕变极限进行校核。一般要求钢材在工作温度下的持久强度平均值不低于50MPa,70MPa;对于低合金耐热钢，在整个运行期内累积的相对蠕变变形量不应超过2%;持久强度和蠕变极限的分散范围不超过?20%;持久塑性的延伸率不小于3%,5%。 4.1.1.2 在高温下、长期运行过程中，组织性能稳定性好。 4.1.1.3 具有良好的工艺性能，特别是焊接性能要好。 4.1.1.4 选材时，应根据工作温度，优先考虑钢材的热强性和组织稳定性。对于同一钢号钢材，用于蒸汽管道时所允许的最高使用温度应比用于过热器管的耐热温度低一些。 4.1.2 过热器管和再热器管对金属材料的要求 4.1.2.1 具有足够高的蠕变强度、持久强度和持久塑性，并在高温、长期运行过程中，具有相对稳定的组织和性能。对于合金钢管，在整个使用期内，外径蠕变变形量不应大于2.5%;对于碳素钢管，不应大于3.5%。 4.1.2.2 具有高的抗氧化性能，所用材料应属1级完全抗氧化性材料，工作温度下的氧化速度应小于0.1mm/a。 4.1.3 水冷壁管和省煤器管对金属材料的要求 4.1.3.1 应具有一定的室温强度和高温强度，使管壁厚度不致过厚，从而传热效果良好，并有利于加工。 4.1.3.2 具有良好的抗热疲劳性能和供热性能，以防因脉动疲劳或热疲劳损伤而导致过早损坏。 4.3 锅炉受热面固定件及吹灰器用金属材料 4.3.1 锅炉受热面固定件及吹灰器对金属材料的要求 4.3.1.1 锅炉受热面固定件用金属材料，应具有较高的抗氧化性，并具有一定的热强性能和较好的耐蚀性、工艺性能。 4.3.1.2 吹灰器用金属材料，应具有高的抗氧化性能、良好的抗腐蚀性能和较高的高温强度。 4.3.2 锅炉受热面固定件和吹灰器常用钢钢号、特性及其主要应用范围 锅炉受热面固定件和吹灰器常用钢钢号、特性及其主要应用范围见附录A中A3。 4.3.3 锅炉受热面固定件和吹灰器材质的检验 4.7 紧固件用金属材料 4.7.1 紧固件对金属材料的要求 4.7.1.1 火力发电厂用高温螺栓(碳钢工作温度超过300?,350?，合金钢超过350?,400?)，应采用抗松弛性能高的材料，以使螺栓在较低的初紧力下，在一个大修期内的压紧力不低于最小密封应力(一般为150MPa)，从而可降低对材料屈服强度的要求，减少螺栓发生脆性断裂的危险。 4.7.1.2 高温螺栓用钢，应具有一定的持久强度和蠕变强度，蠕变脆化倾向及蠕变缺口敏感性小，且具有良好的持久塑性。一般要求螺栓材料8000h,10000h以上光滑试样的持久塑性应不小于5%。 4.7.1.3 材料的组织性能稳定性好，回火脆性和热脆性倾向小。长期运行后，材料的U形缺口试样冲击韧性:对于调速汽门螺栓和采用扭矩法装卸的螺栓，应2大于58.8J/cm;对于采用加热伸长装卸或用油压拉伸器装卸的螺栓，应大于229.4J/cm。长期运行后螺栓的硬度值也应控制在相应的技术标准所要求的范围内。 4.7.1.4 对于承受疲劳载荷的螺栓(如联轴器螺栓)材料，还应具有较高的抗疲劳和抗剪切的能力。在汽缸内部工作的螺栓，由于受蒸汽和水的冲蚀，还应具有一定的抗蚀性。 为防止螺纹咬死和减少磨损，选材时，螺栓和螺母应采用不同钢号。螺母的工作条件较螺栓好，螺母材料强度等级应比螺栓低一级(硬度低20HB,50HB);并且，原则上同一法兰的紧固件，应采用牌号和强度等级相同的材料，否则应计算由不同线膨胀系数和不同抗松弛性能带来的影响。 4.7.2 紧固件常用钢钢号、特性及其最高使用温度 紧固件常用钢钢号、特性及其最高使用温度见附录A中表A6。 4.7.3 紧固件的材质检验 4.7.3.1 紧固件用钢应符合相应的国家或行业技术标准或订货合同要求。 4.7.3.2 火力发电厂高温紧固件的技术要求及使用前的质量检验应符合DL/T 439的规定。 4.7.3.3 DL/T 439对高温紧固件的检验要求见表6。 表6 高温紧固件使用前的材质的检验(DL/T 439) 检 验 项 目 检 验 方 法 检 验 数 量 成品硬度测量 GB/T 231 螺纹直径?M32的为100% 成品光谱检验 逐 根 超声波探伤 螺纹直径?M32的为100% 微观组织检验 GB/T 1979 YB/T 5148 螺纹直径,M32的，酌情抽检 尺寸公差与表面质量 逐 根 电站常用钢钢号、特性及主要应用范围 表A1 蒸汽管道、集箱和锅炉受热面钢管常用钢钢号、特性及其主要应用范围 钢号与技术条主 要 应 用 范 类 似 钢 号 特性 件 围 该钢具有良好的工艺性能， 壁温?425?的 CT20(ГOCT)、S20C(JIS) 1020(SAE，20(20G) 在530?以下具有满意的抗氧蒸汽管道、集AISI) 化性能，但在470?,480?高箱; 壁温GB/T 699—88 C22、CK22(DIN) 温下长期运行过程中，会发生?450?的受热面 GB 5310—95 珠光体球化和石墨化。当管子及省煤器管等 XC18(NF)、N2024(?SN) HB=137,174时，相对加工性为 65%。该钢无回火脆性 St45.8/?(DIN) 是成分最简单的低合金热 16M(ЧМТУ) STBA12、强钢，其热强性和腐蚀稳定性 STPA12(JIS) 优于碳素钢，而工艺性能仍与 碳素钢大致相同。存在的主要15MoG 壁温?500?的 A209T1(ASTM) 问题是，在500?,550?长期蒸汽管道; 壁温运行时有产生珠光体球化和石(15Mo3、16Mo) ?530?的过热器 A335P1(ASTM) 墨化倾向，随其发展会导致钢管 GB 5310—95 的蠕变强度和持久强度降低， 15Mo3 (DIN) 甚至会导致钢管的脆性断裂。 焊接性能良好，焊前需预热， 15020 (?SN) 焊后需热处理 12MX(ГОСТ) T2、P2(ASME、ASTM) 属低合金耐热钢，在 壁温?510?的12CrMoG 480?,540?下具有足够的热蒸汽管道; 壁温 12CrMo195(德国) 强性和组织稳定性，综合性能?540?的受热面GB 5310—95 良好，无热脆性现象 管子 15CD2(法国) 该钢正火后的组织为铁素 体、贝氏体和部分马氏体，正 火、回火后的组织为铁素体、 15XM(ЧМТУ) 13CrMo44(DIN) 贝氏体和回火马氏体，其冷加 壁温?510?的 工性能和焊接性能良好，无石蒸汽管道、集15CrMoG T12、P12(ASME、ASTM) 墨化倾向。在520?以下，具有箱; 壁温 GB 5310—95 STBA22、STPA22(JIS) 较高的持久强度和良好的抗氧?540?的受热面 化性能，但超过550?以后，蠕管子 15121(?SN) 变极限将显著降低。长期在 500?,550?运行，会发生珠 光体球化，使强度下降 在铬钼钢中加入少量的钒， 从而可阻止钢在高温下长期使 12ХMФ(ГОСТ4543) 15123.9(?用过程中合金元素钼向碳化物 壁温?540?的12CrMoV SN) 中的转移，提高钢的组织稳定蒸汽管道; 壁温性和热强性。与12Cr1MoV钢相GB/T ?570?的过热器 15128(?SN) 比，钢中的含铬量较低，但在3077—88 管等 550?以下，对力学性能和热强 14MoV63(DIN17175) 性能影响不大，而在高于550? 时，其性能低于12Cr1MoV钢 表A1(续) 钢号与技术条主 要 应 用 范 特性 类 似 钢 号 件 围 该钢属珠光体热强钢。由于 钢中加入了少量的钒，可以降低 合金元素(如钼、铬)由铁素体向 碳化物中转移的速度，弥散分布 的钒的碳化物可以强化铁素体 基体。该钢在580?时仍具有高 壁温?570? 12XIM(ГОСТ) 13CrMoV42(DIN) 的热强性和抗氧化性能，并具有的受热面管12Cr1MoVG 高的持久塑性。工艺性能和焊接子; 壁温 15225(?SN) GB 5310—95 性能较好，但对热处理规范的敏?555?的集箱 12Cr1MoV(曼内斯曼钢厂) 感性较大，常出现冲击韧性不均和蒸汽管道等 匀现象。在500?,700?回火 时，具有回火脆性现象;长期在 高温下运行，会出现珠光体球化 以及合金元素向碳化物转移，使 热强性能下降 前苏联钢号。与12Cr1MoV钢 相比，含钼量有所提高，故热强 性能稍高，在450?,550?， 其持久强度比12Cr1MoV钢高 19.6MPa，570?时高9.8MPa， 但持久塑性稍低于12Cr1MoV 壁温?580?15Cr1Mo1V 钢。该钢在570?以下长期使用的蒸汽管道和集 A405-61T(ASTM) (15X1M1Φ) 时，组织稳定，且具有良好的抗箱 氧化性能。焊接性能与12Cr1MoV钢相当。存在的问题是有些炉号 的冲击值低于标准要求，且钢中 含有0.013%,0.08%的残铝对钢 的热强性能会有不利影响 该钢正火后的组织为贝氏体 加少量的马氏体，有时有少量铁 素体。长期在高温下运行，将会 10CrMo910(BQB、DIN) STBA24、 壁温?580?出现碳化物从铁素体基体中析STPA24(JIS) 的过热器管、再12Cr2MoG 出并聚集长大现象。500?的蠕热器管; 壁温变试验结果表明，在蠕变第一阶 T22、P22(ASME、ASTM) GB 5310—95 ?570?的蒸汽段结束时，总伸长率约为0.2%;管道、集箱 HT8(SANDVIK) 550?及其以上温度，总伸长率 约为1%,2%;钢的持久塑性比 较好 属贝氏体低合金热强钢。经 壁温?600?12Cr2MoWVTiB 12X2MΦCP(TY14-460-75) 正火加回火处理后的组织为贝的过热器管和再 氏体，具有良好的综合力学性热器管 (钢102) 能、工艺性能和相当高的持久强 GB 5310—95 度，抗氧化性能较好;组织稳定 性好，于620?经5000h时效后， 力学性能无明显变化。用于代替 高合金奥氏体铬镍钢 属贝氏体热强钢。在600? 有足够高的持久强度和抗氧化 性能，无热脆倾向，组织稳定性12Cr3MoVSiTiB 好。回火后冷却速度对钢的性能 壁温?600?无明显影响，但回火温度超过的过热器管和再 (П-11) 710?以后，持久强度将明显下热器管 GB 5310—95 降。为保证该钢有较好的高温性 能，回火温度不宜过高。该钢工 艺性能稍差 表A1(续) 钢号与技术条主 要 应 用 特性 类 似 钢 号 件 范 围 15NiCuMoNb5(WB36)为德国 梯生钢厂、曼内斯曼钢厂和日本 住友金属株式会社生产的 Ni-Cu-Mo低合金钢。由于钢中 含有Cu，因此提高了钢的抗腐 壁温蚀性能。该钢具有较高的强度，?500?的大室温抗拉强度可达610MPa以口径(76,15NiCuMoNb5 上，屈服强度?440MPa，比20660mm)锅炉用 (WB36) 号钢高40%，用于锅炉给水管厚壁钢管、集道，可使管壁厚度减薄，从而有箱、锅筒、压利于加工、制造、安装和运行。力容器等 通常含Cu钢具有红脆性，但由 于该钢中加入了较多的Ni，从 而消除了红脆性。该钢的焊接性 能良好，但不适合冷成形加工 壁温 属12%铬型马氏体热强钢，540?,560? HT9(SANDVIK) 1X12B2MΦ(ГОСТ) 具有良好的耐热性能，在空气和的集箱和蒸汽X20CrMoV121 蒸汽中抗氧化能力可达700?，管道，以及壁 2X12MΦBP(ГОСТ) 但工艺性能较差，在锻造轧制和(F12) 温达610?的焊接时易产生裂纹。钢的热强性 X20CrMoWV121(DIN) 过热器管和壁能低于钢102和П-11钢 温达650?的 再热器管 属中铬贝氏体钢。具有良好 壁温为10Cr5MoWVTiB 的抗氧化性能、耐腐蚀性和组织630?,650? STBA25(JIS) T5、T5C(ASME) 稳定性。热强性能较高，且工艺(G106) 的再热器管 性能良好 属马氏体型耐热钢。由于钢 T9、P9(ASME) STBA26、STPA26(JIS) 中含铬量较高，因此抗氧化和抗 壁温腐蚀性能优于低合金钢，但钢的1Cr9Mo1 ?650?的再 X12CrMo91(德国) 热强性能低于2.25Cr-1Mo、热器管 12Cr1MoV钢等。焊接性能差， HT7(SANDVIK) 且有空淬现象 HCM9M是9Cr-2Mo型铁素体 壁温钢，是日本三菱重工和住友金属?620?的亚1Cr9Mo2 株式会社联合研制的。该钢具有临界、超临界 高的抗氧化和抗高温蒸汽腐蚀锅炉过热器(HCM9M) 性能，并具有更高的热强性和组管、再热器管、织稳定性 集箱和导汽管 是美国在9Cr-1Mo钢基础上 用于亚临添加微量V、Nb，调整Si、Ni界、超临界锅和Al添加量后形成的超9Cr钢。炉壁温达 X10CrMoVNb91 (DIN17175) 10Cr9Mo1VNb 该钢的高温强度优异，在550?650?的过热以上，其设计许用应力为T9和器管和再热器 TUZ10CDVNb09.01(NFA (T91、P91) 2.25Cr-1Mo钢的两倍。与管，壁温为1Cr19Ni9钢相比，其等强(持久GB 5310—95 -49213) 600?以下的强度)温度为625?，抗氧化和集箱和蒸汽管抗蒸汽腐蚀性能与9Cr-1Mo钢道 相当 属锰铬型奥氏体热强钢，由 于用钼、钒、硼、铌和锆进行综 合强化，具有较高的热强性和抗 壁温1Mn17Cr7Mo 氧化性;时效稳定性良好，于?680?的过650?时效8500h后的冲击韧性热器管、再热 VNbBZr 2值仍保持在127.4J/cm以上，器管、蒸汽管在奥氏体基体上的碳化物颗粒(17-7MoV) 道和集箱 呈均匀弥散分布，未出现σ相。 该钢的焊接性能和工艺性能良 好。钢中所含锆元素为我国稀有 表A1(完) 钢号与技术条主 要 应 用 范 特性 类 似 钢 号 件 围 大型锅炉的再1Cr18Ni9 属各国通用的18-8型铬镍奥 SUS304 TB(JIS) SUS304 热器管、过热器管氏体不锈热强钢。钢的热强性能、TP(JIS) 及蒸汽管道。用于(304) 耐腐蚀性能和焊接性能良好，冷锅炉管的允许抗 TP304H(ASME) 变形能力非常高 GB 5310—95 氧化温度为705? 0Cr17Ni12Mo2 属各国通用的奥氏体不锈热 大型锅炉的再强钢。由于钢中含有2%,3%的钼热器管、过热器管 SUS316TB(JIS) SUS316TP(JIS) (316) 元素，对各种无机酸、有机酸、及蒸汽管道。用于碱、盐类的耐腐蚀性和耐点蚀性TP316H TP316H(ASME) 锅炉管的允许抗显著提高。在高温下具有较高的氧化温度为705? 蠕变强度 GB 13296—91 属用钛稳定的铬镍奥氏体不 大型锅炉的再0Cr18Ni11Ti SUS321TB、锈热强钢。与1Cr18Ni9Ti钢相比，热器管、过热器管SUS321TP(JIS) TP321H(ASME) 由于含有较多的镍，因此，奥氏及蒸汽管道。用于(321) 体组织较稳定，并具有较高的热锅炉管的允许抗 12X18H12T(ГОСТ) GB 5310—85 强性能和持久断裂塑性 氧化温度为705? 1Cr19Ni11Nb 属用铌稳定的铬镍奥氏体不 SUS347TB、 大型锅炉的再锈热强钢。该钢具有良好的耐腐SUS347TP(JIS) TP347H(ASME) 热器管、过热器管(347) 蚀性能和焊接性能。热强性能高及蒸汽管道。用于于18-8型TP304H钢。在碱、海 08X18H12Б(ГОСТ) GB 5310—95 锅炉管的允许抗水和很多种酸中都有很好的耐腐氧化温度为705? X10CrNiNb189(德国) 蚀性 GB 13296—91 表A2 锅炉锅筒常用钢钢号、特性及其主要应用范围 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 该钢的塑性、韧性及焊接性能 20K、22K(ГOCT) 均较好，但对应变时效较为敏感，20g、22g 强度不高，属245MPa强度级别的 SB42、SB46、SB49(JIS) 低、中压锅炉锅锅炉钢板，用这种钢制造的锅筒壁GB 713—97 筒 HII(DIN) 厚较厚。该钢板以热轧状态交货， YB(T)41—87 必要时可进行890?,920?正火 11474.1(?SN) 处理 10Г(ГОСТ) 13Mn6(DIN) 12Mng 该钢在热轧状态和正火状态下 工作压力的各种性能均能满足低压锅炉锅?5.9MPa的低、中 SM21(日本) GB 713—96 筒对钢材性能的要求，而且焊接性压锅炉锅筒 能良好，厚度小于16mm的钢板，YB(T)41—87 12MF4(NF) 焊前可不预热。该钢属屈服强度为 294MPa级别的普通低合金钢。用于 代替20g钢可节约金属约17%，一 般情况下，钢板以热轧状态交货， 必要时可进行900?,920?正火 处理 该钢具有良好的综合力学性 19Mn5、19Mn6(DIN) 能、工艺性能和焊接性能，属屈服 强度为343MPa级别的普通低合金16Mng SPV36(JIS) 钢。该钢的缺口敏感性比碳钢大， 工作压力疲劳强度较低。一般情况下，钢板?5.9MPa的低、中GB 713—97 16ГС(ГОСТ) 以热轧状态交货，必要时可进行压锅炉锅筒 YB(T)41—87 17Mn4(DIN) 900?,920?正火处理。经正火处 理后可显著提高韧性，并降低脆性 SA299(ASME) 转变温度 表A2(续) 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 德国钢号，属屈服强度为300MPa 级别的碳锰钢，冶炼、热加工性能及 焊接性能均良好，断裂韧性和低循环 19Mn6(GB) SA299(ASME) 中、高压锅炉锅19Mn5、19Mn6 疲劳性能也较好，有利于降低低应力筒 A299(ASTM) 脆断的危险性。钢板的正火温度为 890?,950?，消除应力退火温度为 520?,580? 美国钢号。该钢的化学成分和屈服 强度级别与16Mng和19Mn5钢相似， 但钢中含碳量更高，其低循环疲劳性 能略低于19Mn5钢。该钢的力学性能 高压、超高压亚比较稳定。厚度方向的力学性能较均临界锅炉锅筒。由美 SA299 匀，高温抗拉强度较高，冲击韧性较国引进的300MW、 A299(ASTM) 好，如不含有太多的MnS夹杂，层状600MW机组锅炉锅筒撕裂敏感性亦不高，脆性转变温度低均使用该种钢 于,30?，无塑性转变温度NDT约 为,15?。焊接工艺较简单，焊前预 热温度低(150?)，焊接接头性能好 属屈服强度为392MPa级别的普通15MnVg 低合金钢。该钢在热轧状态下具有良 低、中压锅炉锅 A255(ASTM) 好的综合力学性能及焊接性能，但缺筒 GB 713—96 口敏感性和时效敏感性较大。与16Mng YB(T)41—87 钢相比，冷脆倾向稍大。为改善钢的韧性，降低脆性转变温度，应进行940?,980?正火，600?,650?消除应力退火 属屈服强度为490MPa级别的普通低合金钢。由于钢中加入了0.5%的钼和少量的钒，使屈服强度提高，特别适合生产厚度在60mm以上的厚钢板。该钢具有良好的综合力学性能，但对热处理工艺较为敏感，尤其对冲击韧14MnMoVg 性和延伸率影响较大。大于60mm厚钢板在热轧状态下的塑性和韧性较差， A302(ASTM) BHW38(德 高压锅炉锅筒 GB 713—96 特别是低温及时效后的冲击值不稳国) 定，故不宜在热轧状态下使用。一般YB(T)41—87 在正火加高温回火状态下使用，正火温度为970?10?，回火温度为630?,660?。使用中也可以采用调质处理，这时，钢的强韧性都会有很大程度的改善。生产中应防止产生白点和夹层缺陷 属屈服强度为490MPa级别的低合金钢。该钢的热强性能较好，屈强比较高，可焊性好。但正火加回火状态下的力学性能不够稳定，与14MnMoVg 钢相比，常出现强度、塑性、韧性不18MnMoNbg 能同时满足技术条件要求的情况。钢板经调质处理后屈服强度将显著提 高压锅炉锅筒 GB 713—96 高，更能发挥材料潜力。 大锻件及 YB(T)41—87 特厚钢板有白点倾向，故钢坯应缓冷。大锻件塑性和韧性由表面向中心逐渐降低。有一定的淬硬倾向，焊前须经200?,250?预热，焊后应采取后热去氢措施 表A2(完) 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 为德国钢号。属屈服强度为392MPa级别 13MnNiMo54 的含锰、镍、钼强韧性配合良好的低合金钢。 高压、超高压及 由于合金元素设计合理，钢的组织稳定，并亚临界锅炉锅筒 (BHW35) 具有良好的综合力学性能和工艺性能。一般 13MnNiMoNb 该钢在正火加高温回火状态下使用，正火温 度为890?,950?，回火温度为580?, 690?。正火组织为贝氏体加铁素体，回火 组织为回火贝氏体加铁素体，故该钢又可称 为低合金贝氏体钢。 与BHW35相应的国 产钢号为13MnNiMoNb，是在调整BHW35钢中 镍、铌含量的基础上研制成功的，其各项性 能指标均已达到BHW35钢水平 表A3 锅炉受热面固定件和吹灰器常用钢钢号、特性及其主要应用范围 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 属马氏体型耐热钢，热强性能不高。 12CrMo195(W 在550?以下，在含硫的氧化性气氛中和Nr1.7362) STBA25(JIS 热石油介质中，具有良好的耐热性和耐1Cr5Mo G3462) ?650?的锅炉吊蚀性。该钢可焊性差，焊后应缓冷，并架 GB/T 1221—92 经850?高温回火，用以改善焊缝性能。 15X5M(ГOCT 20072-74) 此钢在650?以上开始剧烈氧化，但仍有 502(ASTM、AISI) 一定的热强性 属马氏体型耐热钢，在800?有较好 的抗氧化性。与1Cr5Mo钢相比，含Si 量多1.5%，使钢的回火脆性倾向增大， 零件在高温下长时间工作时会产生脆性 破断。该钢在含硫的氧化性气氛中和热 工作温度?700?石油介质中的抗腐蚀性能很好。经正火、1Cr6Si2Mo 的锅炉吊架及省煤器 X6CM(ГOCT 5632-61) 回火热处理后有较高的持久强度和蠕变管夹 强度。该钢有空淬现象，热加工后，如 冷却过快，会发生裂纹，应缓冷。可焊 性差，可采用电焊，不宜气焊，焊前须 预热到300?,400?，焊后进行750? 回火处理 属马氏体型耐热钢。在800?以下有 SUH1(JIS G4311 良好的抗氧化性;低于650?有较高的热1988) 40X9C2(ГOCT 4Cr9Si2 工作温度?800?稳定性和热强性。该钢可焊性差，小截5632-71) 的锅炉吊架 GB/T 1221—92 面零件经较高温度预热后可进行焊接， Z45CS9(NFA35) 焊后需进行退火或调质处理 表A3(续完) 主 要 应 钢号与技术条件 特性 类 似 钢 号 用 范 围 属铁素体型不锈 耐酸钢。该钢在 700?,800?空冷状态下具有良好的抗晶间腐蚀性，在1000?左右耐热不起皮，具 工作温 有良好的抗氧化性。度?1000?1Cr25Ti SUH446(JISG4312-1984) 15X25T(ΓOCT5632-72) 该钢的塑性和韧性的锅炉吊架 好，但强度较低，热及吹灰器 脆性倾向大，长期运行后韧性很快降低，因此，运行中不宜受冲击载荷。焊接性能较差 都是Cr-Ni奥氏 体型耐热钢。 1Cr20Ni14Si2钢的最高抗氧化使用温度为1000?，其氧化腐蚀率:900?时为 0.1mm/a，1100?时为 工作温1.1mm/a。由于 X20CrNiSi2012(W-Nr1.4828) 1Cr20Ni14Si2 度为1Cr25Ni20Si2钢Cr、1000?,Ni含量比 20X20H14C2(ГОСТ 1Cr25Ni20Si2 1100?的锅1Cr20Ni14Si2钢高，炉吊架、夹GB/T 1221—92 563272) 抗氧化性更好，最高马 抗氧化使用温度达 1100?，且抗疲劳性能较好，组织稳定。1Cr20Ni14Si2钢在 600?,800?有析出σ相的脆化倾向，可焊性较好 属Cr-Mn-N系奥 氏体型耐热钢。具有较好的抗氧化性、抗 工作温硫腐蚀和抗渗碳性。3Cr18Mn12Si2N 度?950?该钢有时效脆性倾 的锅炉吊架GB/T 1221—92 向，但时效后，在高和夹马 温下仍有较高的韧 性。室温和高温性能优于1Cr20Ni14Si2 钢 属Cr-Mn-Ni-N系奥氏体型耐热钢。该钢具有较好的高温强度和高温塑性、良好的抗氧化性、抗渗碳性和耐急冷急热的热疲劳性能。在融盐中也有较好的耐蚀性。 工作温2Cr20Mn9Ni2Si2N 可焊性好，焊接裂纹度?1000? 敏感性小，可用各种GB/T 1221—92 的锅炉吊架 焊接方法焊接，焊前不需要预热，焊后不需要热处理。该钢有冷加工硬化倾向。该钢在700?,800?时，由于析出碳化物和σ相，会使冲击值明显下降 属Fe-Al-Mn系双相型耐热钢。在850?具有良好的抗氧化 性，在含硫气氛中有较好的耐蚀性。与常用的高铬铁素体型耐热钢相比，有较高的 工作温 2Mn18A15SiMoTi 组织稳定性和较小的度?850? 时效脆性倾向。厚度的锅炉吊架 ?6mm的扁钢，可进行冷冲压成型、冷剪;厚度?6mm的扁钢，应该用热冲压成型。焊接性能尚可，焊前可不预热 表A4 汽轮机主轴、转子体、轮盘和叶轮及汽轮发电机转子 和无磁性护环常用钢钢号、特性及其主要应用范围 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 用于中压以下、强 强度较低。可调质处理，但淬透性低。35、40、45 度级别为280MPa、温优质钢的硫、磷含量低，脱氧好，有良 度?400?的汽轮机主GB/T 699—88 好的塑性和韧性。焊接性尚可 轴或汽轮发电机转子 具有较好的淬透性、良好的韧性、较 高的强度，疲劳强度也较好，但有一定 用于工作温度 的过热敏感性及回火脆性倾向，并有白?400?的汽轮机主35SiMn 点敏感性。冶炼时易于污染非金属夹杂轴，轮毂厚度为170mm GB/T 3077—88 物，造成热加工工艺上的困难。与40Cr以下的叶轮，汽轮发电 钢相比，除低温冲击韧性稍差、缺口敏机中心环等 感性较高外，其他力学性能相当 35CrMo GB/T 3077—88 35CrMo用于工作 强度较高、韧性好，有较好的淬透性，温度为480?以下的34CrMo1A 冷变形性中等，切削性能尚可。在高温汽轮机主轴和叶 下有高的蠕变强度和持久强度，长期使轮。 34CrMo1用于 34CrMo1E 用组织比较稳定。焊接时需预热，预热294MPa强度级别的汽 温度为150?,400?。34CrMo1钢由于轮发电机转子和50MWJB/T 1265—93 提高了Mo含量，更适于生产大型锻件 以下汽轮机主轴及转 子 JB/T 1266—93 JB/T 1267—93 两种钢的强度均较高，淬透性也较 好。但强度偏高时，其冲击韧性往往偏 低，需要严格控制化学成分和热处理工 24CrMoV钢用作直24CrMoV 艺。24CrMoV钢的工艺性能不如35CrMoV径小于500mm、在 钢。35CrMoV钢有时会出现冲击韧性不稳450?,500?下工作35CrMoV 定的现象，热处理时如果采用水油淬的叶轮、转子和主 火，对提高冲击韧性有较好的效果，该轴。 35CrMoV钢用GB/T 3077—88 钢在550?时的蠕变强度和持久强度均作在500?,520?以 超过34CrMo，但经5000h时效后，其力下工作的转子、叶轮及JB/T 1266—93 学性能急剧下降，因此使用温度不得超发电机环锻件 过500?,520?。该钢的焊接性能差， 焊前预热温度为300?以上 是国外在大型汽轮机组中应用最广30Cr1Mo1VE 泛的高、中压转子钢。该钢具有较好的 用作工作温度在 热强性和淬透性，有良好的综合力学性540?以下的汽轮机高 ASTM A470 Class8 JB/T1265—93 能，切削加工性良好，锻造工艺性能也中压转子 JB/T7027—93 较好，抗腐蚀性和抗氧化性尚可 该钢属珠光体热强钢。具有较高的强 用作工作温度为27Cr2MoV P2(前苏度和韧性，在500?及550?下长期保温535?,550?的汽轮联) 30CrMoV9(德国) (30Cr2MoV) 仍有良好的塑性，组织稳定性较好，室机整锻转子和叶轮 温冲击值变化很小。钢的工艺性能不够 稳定，浇注及锻造工艺性能较差，锻造 时易产生裂纹，该钢可以进行氮化处理 表A4(续) 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 具有较高的蠕变强度和持久强度、一 用作蒸汽参数为定的持久塑性和组织稳定性、良好的室28CrNiMoVE 500?,540?、9.8MPa,温力学性能及均匀的组织、较好的工艺 15.7MPa的汽轮机高、中JB/T 1265—93 性能及抗脆性破坏能力。高温性能稍低压转子 于27Cr2MoV钢 有较高的热强性，综合性能较好。该 钢合金元素含量较高，工艺性能良好。 用作工作温度为该钢是条件性可焊接钢，焊前要预热，17CrMo1V 520?以下的汽轮机低压 St560TS(瑞士) 焊后要立即进行高温回火。为防止焊接焊接转子及压气机转子 裂纹及焊接引起的脆性，要尽量减少钢 中的硫、磷含量 属贝氏体类型钢。与17CrMo1V钢相 比，强度高，淬透性好，脆性转变温度 用作汽轮机低压焊接25Cr2NiMoV 低。该钢有较好的焊接性能，冶炼、锻 转子，及压气机转子 造及热处理工艺性能良好，但对回火温 度及回火时间较敏感 34CrNi1Mo 是大截面高强度钢，淬透性高，综合 性能良好。回火稳定性好，回火温度范34CrNi2Mo 围较宽(540?,660?)，有利于调整强 度和韧性。冷热加工工艺性能良好。该 用作工作温度为34CrNi3MoE 钢限制在400?以下使用，当温度达到400?以下的汽轮机及汽 JB/T 1265—93 400?,450?时，力学性能急剧下降，轮发电机转子和叶轮 超过450?时持久强度和蠕变强度都很JB/T 1266—93 低。由于含碳量较高，钢的裂纹敏感性 和白点敏感性大 JB/T 1267—93 25CrNi3MoV 与34CrNi3Mo钢相比，C含量低，合 用于制造大功率汽轮金元素含量增加，并严格控制杂质元素，机低压转子和汽轮发电25Cr2Ni4MoV 提高了导磁性能，增加了淬透性，综合机转子。已用于制造性能好，脆性转变温度低。但具有回火 300MW机组低压转子、30Cr2Ni4MoVE 脆性。这主要与杂质元素P、Sn、As等600MW机组整锻低压转子含量有关，脆化温度范围大致为350?,JB/T 1265—93 和汽轮发电机转子 575? JB/T 1266—93 JB/T 7027—93 JB/T 7178—93 具有较高的热强性能和抗松弛性能。 用于工作温度在20Cr3MoWV 在550?,600?长期载荷作用下，具有550?以下的汽轮机转子 ЭИ415(前苏联) GB/T 3077—88 较高的热稳定性和持久塑性 及叶轮 淬透性高，无回火脆性倾向。白点敏 感性和缺口敏感性较34CrNi3Mo钢低。 用于工作温度在 采用水淬油冷工艺，金相组织细密均匀，450?以下、截面厚度,33Cr3MoWV 其性能良好。 厚度大于400mm的锻件，450mm的汽轮机转子和 应严格控制锻造温度和变形量，以免因叶轮 过热而影响冲击性能 表A4(完) 钢号与技术条件 特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 是不含镍、含铬较低的大锻件用钢。 用于工作温度在钢的淬透性高，大截面上强度性能均匀，450?以下、轮毂厚度,并有较好的锻造、焊接和切削加工等工18Cr2MnMoB 300mm的叶轮，直径,艺性能。要求强度很高时，应将碳、铬500mm的汽轮机主轴和转和锰含量控制在上限。与相同强度等级子 钢相比，使用合金元素少，成本低 均为锰铬系无磁性奥氏体钢，屈服强 40Mn18Cr4 度较低。钢中W、N起强化作用，加N能 40Mn18Cr4V 扩大和稳定奥氏体，加W可使碳化物沉 淀较慢，利于强化操作。强化方法有半 50Mn18Cr5 热锻、冷锻、冷扩孔或爆炸等加工硬化 用作汽轮发电机无磁 方法。加V的钢可在固溶处理后，采用性护环 50Mn18Cr5N 人工时效的方法，通过沉淀硬化来提高 强度 50Mn18Cr4WN JB/T 1268—93 该钢是在50Mn18Cr5钢基础上发展起 用作屈服强度,981MPa来的。采用变形强化和沉淀时效强化的50Mn18Cr5Mo3VN 的汽轮发电机无磁性护复合强化，使屈服强度,981MPa，而塑环 性仍保持在较高水平 该钢与18Mn-5Cr护环钢相比，具有 1Mn18Cr18N 用作汽轮发电机无磁更好的抗应力腐蚀能力，更高的强度、 性护环 JB/T 1268—93 塑性、冲击韧性、断裂韧性和抗疲劳性 JB/T 7030—93 能。其主要缺点是高的屈强比和高温强 度衰减性 表A5 汽轮机叶片常用钢钢号、特性及其主要应用范围 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 是以锰为主要合金元素的合金结构 用于工作温度,钢。经调质处理后，强度、塑性和韧性均450?的中温中压汽轮25Mn2V 比较满意，低温冲击值也比较高。钢中合 25MnV8(德国) 机压力级各级动叶片和金元素较少，符合我国资源情况，可作为隔板叶片 低碳镍钢的代用钢 是广泛应用的铬钼结构钢，具有良好 的力学性能和工艺性能。在520?以下具20CrMo 用作中压125MW以下有良好的高温持久性能。焊接性能尚好，汽轮机压力级叶片 GB/T 3077—88 作为叶片使用时，表面采取适当的防护措 施，更有利于运行 钢的强度较高，淬透性也较好。但强 度偏高时，其冲击韧性往往偏低，需要严 格控制化学成分和热处理工艺。24CrMoV 钢的工艺性能不如35CrMoV钢。35CrMoV 用作工作温度,钢有时会出现冲击韧性不稳定的现象，热500?的汽轮机压力级处理时如果采用水油淬火，对提高冲击叶片。经适当表面保护24CrMoV 韧性有较好的效果，该钢在550?时的蠕处理后，亦可用作强度变强度和持久强度均超过34CrMo,但经要求较高、尺寸较大的5000h时效后，其力学性能急剧下降，因后几级叶片 此使用温度不得超过500?,520?。该钢 的焊接性能差，焊前预热温度为300?以 上 表A5(续) 钢号与技术条主 要 应 用 范 特性 类 似 钢 号 件 围 属马氏体型铬不锈钢。该钢碳含量较1Cr13 SUS410(JIS) 410(AISI，高，淬透性好，并且有较高的耐蚀性、 用于工作温度ASTM) 热强性、韧性和冷变形性能。能在湿蒸,450?的汽轮机GB 8732—88 汽及一些酸碱溶液中长期运行。该钢的变速级叶片及其他 410S 21(BS) GB/T 1220—92 减振性是已知钢中最好的。应严格控制几级动、静叶片 该钢的热加工始锻温度和终锻温度，否 GB/T 1221—92 则钢易过热而导致晶粒粗大，并析出大 X10Cr13(DIN) 量的δ铁素体，使钢的韧性降低。该钢 Z12C13(NFA) 要求进行高温或低温回火，避免在 370?,560?进行回火。低温回火可消 12X13(ГОСТ 5632) 除淬火过程中形成的内应力，高温回火 在保证良好的耐蚀性的同时，可获得优 良的综合力学性能。钢的焊接性能尚可 属马氏体不锈钢。该钢在大约700? SUS 420J1(JIS) 420 2Cr13 以下具有足够高的强度、热稳定性和很S42000(AISI，ASTM) 用于工作温度好的减振性能，并具有较高的韧性和冷,450?的截面较GB/T 1220—92 变形能力。与1Cr13钢相比，含碳量稍 420 S37(BS) 大、要求强度较高高，故强度也稍高，但塑性和韧性稍低。GB/T 1221—92 的后几级叶片及低 X20Cr13(DIN) 该钢在淡水、海水、蒸汽及湿气等条件温段长叶片 下耐蚀性较好。该钢的抗磨蚀性能可通GB 8732—88 Z20C13(NFA) 过表面强化方法来提高 属马氏体不锈钢，是改型的12%铬钢 的典型钢种之一。由于钢中加入了钼和1Cr11MoV 用于工作温度钒，其热强性和组织稳定性均比13%铬,540?的汽轮机钢高。该钢具有良好的减振性和小的线 15X11MΦ(ГОСТ 5632) GB/T 8732—88 变速级及高温区膨胀系数，工艺性能较好，焊接性能尚动、静叶片 GB/T 1221—92 可。可通过氮化处理方法提高钢表面的 耐磨性。该钢对回火脆性不敏感 是12%铬钢的改型钢种之一。由于钢 中加入了钨、钼、钒等元素，提高了钢 的热强性。在580?具有较高的持久强1Cr12WMoV 度、持久塑性和组织稳定性，减振性能 用于工作温度 15X12BHMΦ(ЭИ802)(前苏 良好。由于钢的屈服强度较高，耐蚀性,580?的汽轮机联) GB/T 8732—88 能较好。钢中因加入了相当数量的铁素变速级及高温区 体形成元素钨、钼和钒，故组织中含有动、静叶片 GB/T 1221—92 一定数量的δ铁素体，其工艺性能尚 好，可以锻轧和模锻加工。为提高钢的 表面耐磨性，可以进行氮化处理 是12%铬钢的改型钢种之一。由于钢 用于工作温度中加入钨、钼、钒、铌、硼多种强化元,590?的汽轮机 18X12BMБΦP(ЭИ993)(前2Cr12WMoVNbB 素，因此，热强性能较高，抗松弛性能动叶片，也可用作苏联) 较好，可长期在590?以下使用 螺栓 是强化的12%铬型马氏体耐热不锈 钢。与1Cr12WMoV钢相比，由于钢中碳、 C-422(美国) SUH 用于工作温度2Cr12NiMoWV 钼和钨含量均有所增加，并加入少量镍616(JIS) ,550?的汽轮机元素，因此使钢的热强性能得到提高。GB/T 1221—92 动叶片和围带 616(ASTM) 此外，钢的缺口敏感性小，并具有良好 的减振性、抗松弛性能和工艺性能 表A5(完) 钢号与技术条件 特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 是在12%铬钢基础上加入较多量的 镍、钨、钼、钒等强化元素改进而成的 高强度马氏体不锈钢。该钢具有高的强 度及良好的韧性配合。该钢的屈服强度2大于735MPa，冲击值大于59J/cm，且 抗蚀性和冷热加工性能良好。该钢硬度 用作300MW汽轮机2Cr12Ni2W1Mo1V 为293HB,331HB，高温形变处理工艺简末级和次末级动叶片 单，成品率高。与调质处理叶片相比， 形变处理叶片晶粒细化且分布较为均 匀，其力学性能和断裂韧性均较高。该 钢抗回火能力强，因此，使叶片进汽边 硬质合金片的焊后热影响区性能不受影 响 属马氏体钢。经淬火加低温回火后， SUS431(JIS) 431， 具有高的强度、韧性和耐蚀性。为避免S43100(AISI，ASTM) 钢中因α相增多而引起力学性能降 用于工作温度,1Cr17Ni2 X22 CrNi17(DIN) 低，应控制钢中的镍铬含量，即镍控制 450?、要求高耐蚀性在2%,2.5%，铬控制在16%,17%。热加 GB/T 1221—92 Z15CN1602(NFA) 和高强度的叶片 工时，停锻温度应高一些，以改善塑性 和表面质量，还应控制较大的加工比， 14X17H2(ГОСТ 以得到均匀的组织 5632) 属典型的马氏体沉淀硬化不锈钢。既 保持不锈钢的耐蚀性，又通过马氏体中 金属间化合物的沉淀强化提高了强度。0Cr17Ni4Cu4Nb 该钢的衰减性能好，抗腐蚀疲劳性能及 用作既要求耐蚀 SUS630(JIS) 630， 抗水滴冲蚀的能力优于12%Cr钢。固溶性、又要求较高强度S17400(AISI、ASTM) (17-4PH) 后，可根据不同的强度要求选用不同的的汽轮机低压末级动 Z6CNU 17.04(NFA) 回火温度。经过热处理的锻件，应具有叶片 GB/T 1221—92 均匀的回火马氏体组织，晶粒度为ASTM 6号或更细，纤维状或块状δ铁素体平 均量不超过5%，以保证锻件性能 表A6 紧固件常用钢钢号、特性及其最高使用温度 钢号与技术条用作螺栓时的最高 特性 类 似 钢 号 件 使用温度(?) 强度较低。可调质处理，但淬透性低。 35、45 优质钢的硫、磷含量低，脱氧好，有良400 GB/T 699—88 好的塑性和韧性，焊接性尚可 具有较好的淬透性、良好的韧性、较 高的强度，疲劳强度也较好，但有一定 的过热敏感性及回火脆性倾向，并有白35SiMn 点敏感性。冶炼时易于污染非金属夹杂400 GB/T 3077—88 物，造成热加工工艺上的困难。与40Cr 钢相比，除低温冲击韧性稍差，缺口敏 感性较高外，其他力学性能相当 表A6(续) 用作螺栓时的最高 钢号与技术条件 特性 类 似 钢 号 使用温度(?) 强度较高、韧性好，有较好的淬透性， 冷变形性中等，切削性能尚可。在高温35CrMo 下有高的蠕变强度和持久强度，长期使480 GB/T 3077—88 用组织比较稳定。焊接时需预热，预热 温度为150?,400? 属珠光体耐热钢。室温强度高，韧性 好，淬透性好。在500?以下具有良好 的高温性能和高的抗松弛性能，无热脆25Cr2MoVA 倾向。该钢热处理后有回火脆性，并且510 ЭИ10(前苏联) 对回火温度敏感。调质处理时，回火温GB/T 3077—88 度宜高于工作温度100?,200?。该钢 亦可在正火及高温回火后使用。焊接性 能差 属中碳耐热钢。由于钢中含有较高的 合金元素，因而具有较高的耐热性和高 温强度，较好的抗松弛性能。该钢的冷、 热加工性能良好，但对热处理较为敏感，25Cr2Mo1VA 有回火脆性倾向，长期运行后容易脆化，550 ЭИ723(前苏联) GB/T 3077—88 即硬度增高，韧性降低。持久塑性较差， 缺口敏感性也较大。在蒸汽介质中耐蚀 性差，需考虑表面保护。该钢多在调质 或正火加回火后使用 该钢性能优于25Cr2Mo1V，在20Cr1Mo1V1 565?,570?有较高的热强性能和抗松550 ЭИ909(前苏联) DL 439—91 弛性能，该钢经过运行(540?，9.81MPa， 运行约6.4万h)后，钢的强度和塑性略有降低，室温冲击值下降较多，但水平仍很高，未表现出明显的脆化 是我国自行研制的低合金高强度钢。该钢具有高的持久强度和持久塑性，抗松弛性能好，热脆倾向小，缺口敏感性低。当工作断面尺寸较大时，心部冲击值往往有较大的波动。该钢经常出现晶粒粗大现象，以致于影响力学性能。为20Cr1Mo1VNbTiB 防止产生粗晶，应尽量采用较低的锻造570 加热温度，严格控制终锻温度，并保证DL 439—91 有足够的锻造比。该钢材硬度,260HB时，晶粒度越粗大，冲击值越低。而在相同晶粒级别下，硬度越高，冲击值越低。对于新螺栓材料，其硬度值、冲击值和晶粒度应符合DL439—91中3.15的规定 是与20Cr1Mo1VNbTiB钢相类似的高温螺栓钢。具有高的抗松弛性能、热强20Cr1Mo1VTiB 性能和良好的持久塑性，缺口敏感性低。570 DL 439—91 该钢的淬透性好，沿截面有较均匀的力学性能 是12%铬钢的改型钢种之一。由于钢中加入钨、钼、钒、铌、硼多种强化元2Cr12WMoVNbB 590 ЭИ993(前苏联) 素，因此，热强性能较高，抗松弛性能较好，可长期在590?以下使用 属沉淀硬化型奥氏体热强钢，在固溶状态，高温时有强烈的沉淀硬化倾向，经时效处理后，组织趋于稳定。在650?以下具有较好的抗松弛性能、持久强度 1Cr15Ni36W3Ti 和蠕变强度，组织稳定。长期时效后冲650 ЭИ612(前苏联) 击值仍能保持较高水平。持久塑性好，1万h的持久延伸率仍可达5%,8%。该钢在700?时开始软化，强度性能将显著下降 是强化的12%铬型马氏体耐热不锈钢。与1Cr12WMoV钢相比，由于钢中碳、2Cr12NiMoWV 钼和钨含量均有所增加，并加入少量镍570 C-422(美国) 元素，因此使钢的热强性能得到提高。GB/T 1221—92 此外，钢的缺口敏感性小，并具有良好的减振性、抗松弛性能和工艺性能 注 用作螺母时，最高使用温度可比表列温度高30?,50?，硬度可比用作螺栓时低20HB,50HB 表A7 汽轮机与锅炉铸钢件常用钢钢号、特性及其主要应用范围 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 为碳素铸钢。有一定的中温(400?, 450?)强度和较好的塑性、韧性，且铸 用于工作温度ZG 230-450 造性能良好。焊接性能良好，焊前不需?425?的汽缸、阀门和 25Л(前苏联) JB/T 9625—99 要预热，若缺陷较大，焊后需进行去应隔板等 力退火。焊条用T507(结507) 为合金铸钢。在500?以下可以保持 稳定的热强性能，组织稳定且具有较满 意的铸造工艺性能。在高于500?下使用 用于工作温度ZG20CrMo 时，热强性能会急剧下降。20?的冲击?510?的铸件，如汽轮 20ХМл(前苏联) 性能不稳定，波动较大。脆性转变温度机汽缸、隔板、蒸汽室JB/T 9625—99 为-20?,50?。焊接性能尚可。预热温等 度为200?,300?，焊后缓冷并进行去 应力退火。焊条用TRCr1Mo-7(热307) 为合金铸钢。钢的热强性能较好，组 织稳定性好，可在540?以下长期工作， 工作温度,600?时热强性能显著下降， 在525?,600?长期保温后对20?的冲 用于工作温度击值影响不大。该钢铸造性能较差，铸ZG20CrMoV ?540?的铸件，如汽轮 20ХМФЛ(前苏造时容易热裂和产生皮下气孔。对热处机蒸汽室、汽缸及管道联) JB/T 9625—99 理冷却速度比较敏感，容易在铸件内造附件等 成力学性能不均匀。焊接性能尚可，需 预热250?,350?及层间保温，焊后缓 冷并尽快去应力退火。焊条用 TRCr1MoV-7(热317) 为合金铸钢。该钢的热强性能稍低于 CrMo-V铸钢，塑性和韧性良好，铸造 裂纹倾向较低，其强度和热强性能可以 用于工作温度 ZG15Cr1Mo 满足在538?以下长期工作。焊接性能尚?538?的汽轮机铸件， A356、A217(ASTM) 可。根据补焊金属的厚度不同，焊前预如内外汽缸，阀门等 热温度为100?,150?。焊条用 TRCr3Mo1-7(热407) 为合金铸钢。属综合性能良好的热强 铸钢。该钢的铸造工艺性能较ZG20CrMoV 用于工作温度钢稍差，容易产生裂纹。对热处理冷却ZG15Cr1Mo1V ?570?的铸件，如汽轮 15Х1М1ФЛ(前速度相当敏感，容易在铸件中造成不均机高中压缸、喷嘴室和苏联) JB/T 9625—99 匀的组织和性能。焊接性能尚可，需预主汽阀等 热到300?,350?及层间保温，焊后缓 冷并尽快去应力退火。焊条用 TRCr1MoVW-7(热327) 为合金铸钢。该钢具有良好的综合性 能，铸造性能较ZG15Cr1Mo1V钢好，抗 用于工作温度腐蚀和抗高温氧化性能优于ZG15Cr1MoZG15Cr2Mo1 ?566?的汽轮机内缸、 A356、A217(ASTM) 钢。焊接性能尚可。根据焊补金属厚度，阀壳、喷嘴室等铸件 焊前预热温度?150?或?250?，焊条 用TRCr3Mo17(热407) 表A8 凝汽器常用管材牌号、特性和主要应用范围 钢号与技术条特性 主 要 应 用 范 围 类 似 钢 号 件 H68A黄铜具有很好的塑性和较高的 强度，切削加工性好，易于焊接。由于 黄铜中含有微量砷，故能有效地拟制黄 用于制造热交换 70/30 铜的脱锌腐蚀。在大气及淡水中有较高器铜管，如低压加热Brass(CZ105)(英国) H68A 的耐蚀性，但在轻度污染的冷却水中会器、凝汽器铜管，使 出现层状脱锌与溃蚀。用于凝汽器管用在溶解固形物,GB/T 8890—98 ЛМЩ-68-0.06(前苏时，冷却水中允许的悬浮物和含砂量不300mg/L、氯离子,联) 超过100mg/L，在采用硫酸亚铁处理时，50mg/L的冷却水中 悬浮物的允许含量可提高到500mg/L, 1000mg/L HSn70-1A称为锡黄铜，具有良好的 Admiralty 力学性能，在热态和冷态下加工性能brass(CZ111)(英好，切削性能尚可，易于焊接和钎焊。国) CuZn28Sn(SOMS71) 在大气和淡水中有较高的耐腐蚀性，但 (德国) 在管子表面有沉积物或碳膜时易发生 用于制造凝汽器点蚀。由于锡黄铜中含有微量砷，故有 管，使用在溶解固形HSn70-1 ЛМЩ-70-1-0.06 一定的抗脱锌能力，用于凝汽器管时， 物,1000mg/L、氯离冷却水中允许的悬浮物和含砂量不超GB/T 8890—98 子,150mg/L的冷却(前苏联) 过300mg/L，在采用硫酸亚铁处理时， 水中 悬浮物含量可提高到500mg/L, BSTF(日本) 1000mg/L CuZn29Sn1(法国) Alloy 433(美国) HAI77-2A称铝黄铜。由于加入少量 用于制造凝汽器 Aluminum HAI77-2 铍，使其具有高的强度、硬度和良好的管，使用在溶解固形brass(CZ110)(英 GB/T 8890—98 塑性。可在热态及冷态下进行压力加物,1500mg/L或海水国) CuZn20Al(SOMS76) 工。又由于铝黄铜中含有微量砷和锑，的冷却水中。冷却水 (德国) 故对海水及盐水有良好的耐蚀性。中允许的悬浮物和含HAI77-2A管耐砂蚀性能差，用于凝汽器砂量不超过50mg/L ЛМЩ-77-20.06 管时，冷却水中允许的悬浮物和含砂量 不超过50mg/L，在悬浮物及含砂量较高 (前苏联) 的海水或淡水中，会使冷却水入口处管 端产生严重的冲刷和腐蚀，腐蚀表面呈 BSTF2(日本) 金黄色，腐蚀坑呈马蹄形，并有方向性。 采用硫酸亚铁成膜处理，能有效地减缓 BSTF3(日本) 管子的冲击腐蚀。当管子表面附有有害 膜时，往往会在短期内出现腐蚀;当管 BSTF4(日本) 子安装不当或有振动时，易在淡水中发 生应力腐蚀和腐蚀疲劳损坏。在污染的 Alloy 687(美国) 淡水中也不耐腐蚀，因此，一般不推荐 在淡水中使用，也不宜在浓淡交变的冷 CuZn22Al2(法国) 却水中应用 BFe30-1-1(B30)称结构铜镍白铜， CN107(英 用于制造凝汽器具有高的力学性能，耐砂蚀和耐氨蚀性国) CuNi30Fe(德国) 管，使用在悬浮物和能良好，并具有耐热性和耐寒性，在热含砂量较高、流速较BFe30-1-1 MH-70-30(前苏联) 态和冷态下压力加工性良好。这种管子高且含氧充足的海水在污染的冷却水中会发生点蚀或孔蚀 冷却水中。冷却水中(B30) CNTF3(日本) 允许的悬浮物和含砂 GB 8890—98 量可达500mg/L, Allog 715(美国) 1000mg/L，短期可大 于1000mg/L CuNi30Mn1Fe(法国) TA1、TA2、TA3均为工业纯钛，它们TA1 具有较高的力学性能、优良的冲压性 TA2 能，并可进行各种形式的焊接，焊接接 用于制造凝汽器头强度可达基体金属强度的90%，且切管子，可在受污染的TA3 削加工性能良好。钛管对氯化物、硫化海水、悬浮物含量高 物和氨具有较高的耐蚀性能。钛在海水的水中，及在较高的GB/T 中的耐蚀性比铝合金、不锈钢、镍基合流速下使用 3620.1—94 金还高。钛耐水冲击性能也较强 GB/T 3625—95