喷雾干燥器的设计喷雾干燥器的设计
已知:喷嘴进料量
;进料密度
=1000kg/
;喷嘴压差Δp=4MPa;湿料含水量
=1.5kg
/kg干料;产品含水量
=0.005kg
/kg干料;平均雾滴直径
=200μm
;产品的平均比容
=2.595kJ/(kg·℃)
选用气-液向下并流操作。空气入塔温度为
=300℃,出塔温度为
=100℃;
干空气进口组成
;
选用旋转式压力型喷雾干燥器
1 压力喷嘴主要尺寸尺寸的确定
1.1喷嘴直径尺寸
为了使塔径不至于过大,根据经验,选用喷雾角θ=
;
θ=
时,查...
喷雾干燥器的
已知:喷嘴进料量
;进料密度
=1000kg/
;喷嘴压差Δp=4MPa;湿料含水量
=1.5kg
/kg干料;产品含水量
=0.005kg
/kg干料;平均雾滴直径
=200μm
;产品的平均比容
=2.595kJ/(kg·℃)
选用气-液向下并流操作。空气入塔温度为
=300℃,出塔温度为
=100℃;
干空气进口组成
;
选用旋转式压力型喷雾干燥器
1 压力喷嘴主要尺寸尺寸的确定
1.1喷嘴直径尺寸
为了使塔径不至于过大,根据经验,选用喷雾角θ=
;
θ=
时,查图6-22,可得
=1.0;
利用图6-20,由
=1.0,查得
=0.45;
根据流量系数
值,可计算出口喷嘴直径
;
因流量V=A·
·
。
故
=
=9.63×
;
A=
=
=2.39
;
由A=
,
=
=5.51mm;圆整后的
=6mm。
1.2喷嘴旋转室尺寸
=
=1.0,其中选取
=3mm,选用矩形切向通道,选切向通道宽度b=4mm,旋转室直径为30mm,即R=15mm。
;
旋转室入口为两个矩形通道,
;
而
=
;
故h=
=
=8.48mm;圆整为h=8.5mm.。
1.3校核喷嘴的生产能力
因
和h经圆整后,影响
的主要因素
要发生变化,进而影响流量。
圆整后
=
=
=0.998;
与原
=1.0 很接近,能满足设计要求。
1.4空气心的半径
已知 A=
=
=2.08;
由图6-21查得,α=0.48;
α=1-
,
=2.16mm;
1.5喷嘴处液膜的平均速度
已知
=3mm,
=2.16mm;则
;
液膜是与轴线成θ/2角喷出,可分解成径向速度
和轴向速度
。
sin(θ/2)=29.3m/s
cos(θ/2)=64.3m/s;
2 干燥空气的用量
干燥采用气液向下并流操作,根据干燥原理。
2.1物料衡算
产品进料量
;
产品出料量
;
水分蒸发量
;
2.2热量衡算
取湿物料进口温度
℃,物料出口温度
90℃;
空气进加热器前温度
=20℃,热空气进口温度
℃;
热空气出口温度
℃。
由物料热量衡算得
需补充能量
;
汽化水分耗热
=
=
=5.24
W;
物料升温耗热
=
;
其中
=2.595kJ/kg;
=
=
W;
废气带走热量
=L×(1.01+1.88×0.02)×(100-20)=83.8L;
热损失按预热器热量的10%计算
=
W;
;
得
;
空气消耗量
;
出口空气湿含量
3 临界参数
3.1湿球温度
进口空气温度
℃,空气湿度为
;
此气流的焓为
=
;
由图14-4
空气-水系统焓-湿图查得
;
3.2临界湿含量
已知
,
,
;
则
=0.79;
即雾滴尺寸缩小了25%;
μm
由于收缩而减小的体积=
;
除去的水分 =
;
剩下的水分=
;
临界湿含量
;
换算成湿基为
即含水18.4%。
3.3计算临界点处空气的温度
干燥第一阶段水分蒸发量为
;
此时湿空气的湿含量为
;
图14-4
空气-水系统焓-湿图查得;
;
4 计算干燥所需时间
4.1雾滴周围气膜的平均导热系数λ。
气膜温度取出塔空气温度和干燥第一阶段物料
面温度的平均值。
即
;
根据手册查的该温度下空气的导热系数λ=
;
4.2干燥第一阶段所需时间
第一阶段平均推动力的计算。
空气温度 300
→145
;
雾滴温度 40
→55.3
;
水的汽化潜热为γ=2137kJ/kg;
故
=
;
4.3第二阶段干燥所用时间
已知物料临界湿含量
;
该阶段,空气 145
→100
物料 55.3
→90
;
故
。
=
;
5 塔径的计算
已知雾滴初始水平分速度,
=29.3m/s;塔内空气平均温度t=200
;压力按常压计算。可查得空气的黏度为μ=0.026mPa·s
;
5.1水平分速度
=29.3m/s,则
;
根据
计算停留时间。
5.2 Re=R
时,
,R
=169,τ=0;
以下取一系列Re,求出相应的停留时间τ和雾滴水平飞行速度
,从而得到τ~
关系曲线,
即为雾滴水平飞行距离,从而确定塔径。
取Re=100,查图6-25得
;
;
与Re所对应的水平飞行速度为
;
依次类推,将其计算结果列于下表1中。
表1 雾滴停留时间τ与水平速度ux的关系
Re
169
100
50
25
15
10
8
6
4
2
1
0.5
0
0.45
1.22
2.24
3.35
4.25
4.76
5.57
6.7
9.2
11.4
14.2
0
0.923
2.51
4.59
6.87
8.71
9.76
11.42
13.74
18.86
23.37
29.11
29.3
17.3
8.65
4.33
2.6
1.73
1.38
1.04
0.692
0.346
0.173
0.0865
以
为横坐标,
为纵坐标,作
~
曲线,即可得到图1。
由图解法求出
=0.77m;
即雾滴由塔中线沿径向运动的半径距离为0.77m。
;
圆整为D=1.6m。
6 塔高的计算
6.1 雾滴沉降速度的计算
;
查图6-25得,
=3.7;
6.2雾滴减速所需时间
已知
=64.3m/s;
;
令
;
由
值查图6-25得到
=
,则
=
;
6.3取一系列Re值,由图查得相对应的
,再计算出相对应的
值,将其结果列于下表2中。
表 2 Re与
、uy及τ的关系
Re
ξRe2
τ
uy
371
300
200
100
50
20
10
5
4
3.7
7.8×104
5.85×104
3.08×104
1.07×104
3.75×103
1.02×103
4.1×102
1.73×102
1.33×102
1.16×102
1.28×10-5
1.71×10-5
3.26×10-5
9.45×10-5
2.75×10-4
1.11×10-3
3.40×10-3
1.75×10-2
5.88×10-2
∞
0
1.43×10-3
2.39×10-3
0.0162
0.0383
0.104
0.213
0.429
0.581
——
64.3
51.9
34.6
17.3
8.65
3.46
1.73
0.865
0.692
0.641
6.4以Re为横坐标,
为纵坐标,可得到下图2。
6.5 由
,可计算出
;据图2可求得
,从而可计算出停留时间
;
类似的,由不同的Re值,可求出相对应的
值,再计算相对应的τ,将数据填入表2,由此可得减速运动段的停留时间τ=0.581s。
6.6 由表2 的τ,
数据,做τ—
曲线,按
,用图解积分法可求的雾滴减速阶段运动的距离
=1.64m。
6.7因干燥所用时间为1.56s,减去减速运动所需时间0.581s,即为等速下降所需时间
=1.56-0.581=0.98s
考虑安全系数,取等速下降时间为3.6s;
故 等速下降距离为h=
;
加上降速阶段的距离 喷雾干燥塔的实际高度为
。
故 取干燥塔的高度H=4m。
7 干燥塔热风进出口直径的计算
在干燥装置设计时,一般取风管中的风速为
。
7.1热风进口接管直径
。
热风进口处空气的比体积
;
;
取热风进口管道中的气速为25m/s;
则进口直径
;
圆整后取
=0.85m。
7.2热风出口接管直径
。
同理,热风出口处空气的比体积为
;
取热风出口管道中的气速为25m/s;
则出口直径为
;
圆整后取
=0.72m。
8 主要附属设备的设计和选型
8.1 空气加热器
环境空气先用翅片式加热器由25℃加热到130℃,再用电加热器加到300℃。
8.1.1翅片式加热器
将干空气由25℃加热到130℃所需的热量为
=
;
耗能为
已知0.4Mpa下水的饱和温度为T=151℃,汽化潜热γ=2115kJ/kg。
冷凝水排出温度为151℃,则水蒸气的消耗量为
;
加热器中空气的比体积为
;
;
空气的平均温度为
,由空气性能图查得
;
根据散热排管性能规格
初选型号为SRZ20×10D,单元组件的散热面积
,通风净截面积为
。
在散热器中气流的实际风速
;
空气的质量流速
传热系数
;
传热温差为
;
所需传热面积
;
所需单元排管数
实际选取6组。
总传热面积
。
安全系数
。
故可选择SRZ20×10D型空气加热器,共六组翅片式加热器。
8.1.2燃气加热器
将空气由130℃加热到300℃所需的热量
即燃气消耗功率为
8.2 旋风分离器
进入旋风分离器的含尘气体近似按空气处理,温度取95℃。
则
;
;
选择涡壳式入口的旋风分离器,取入口风速为
;
选择圆柱体高度
为圆柱体直径
的0.9
因为
;
经圆整后
即
圆锥体高度
;
进口宽度
;
进口高度
;
排气管直径
;
排气管深度
;
排尘管直径
。
8.3布袋过滤器 取进入布袋过滤器的气体温度为90℃。
则
;
。
取过滤气速为
;
所需过滤面积为
。
故选择布袋过滤器的型号为LSB-140顺喷脉冲袋式除尘器。过滤面积为
。过滤效率为99.5%。
8.4风机的选择
喷雾干燥塔的操作压力一般是0~-100Pa(表压),因此系统需要两台风机。干燥塔前安装一台鼓风机,干燥塔后安装一台引风机。在操作条件下空气流经各设备和管道的阻力如下表所示。
表4 系统阻力估算表
设备
压降/Pa
设备
压降/Pa
空气过滤器
200
旋风分离器
1500
翅片加热器
300
脉冲布袋除尘器
1500
电加热器热
200
干燥塔
100
热风分布器
200
消音器
400
管道,弯头,阀门
600
管道,阀门,弯头
800
总计
1500
总计
4300
8.4.1鼓风机的选型 鼓风机入口温度为25℃,湿含量为
;
则
;
;
系统前段平均风温度按150℃,密度为
;
则所需风压为
;
故选用离心式4-72-11No.9A转速
;风量为
;
功率
,风压为
。
8.4.2引风机的选择 取引风机入口处的温度为85℃,
湿含量为
;
;
系统后段平均风温按90℃计算,密度为
,
则所需风压为
选用离心式9-26No.8A型风量为
;功率
;风压为
9 工艺设计计算的数据汇总
物料处理量/
翅片式加热器型号
SRZ20×10D
蒸发水量/
燃气加热器耗电量
产品产量/
袋式滤器过滤面积
145
空气用量/
旋风分离器直径
2.7
雾化器孔径
布袋过滤器型号
LSB-140
干燥塔直径
1.6
鼓风机型号
4-72-11No.9A
干燥塔高度
4
引风机型号
9-26No.8A
10 参考文献
1 陈英南编.常用化工单元设备的设计.上海:华东理工大学出版社.2005.4
2 陈敏恒编.化工原理.下册.北京:化学工业出版社.第四版 2008.1
3 匡国柱主编.化工单元过程及设备课程设计.北京:化学工业出版社2005.1;
4 王喜忠编.喷雾干燥.北京:化学工业出版社.第二版.2004.3;
5 朱有庭编 化工设备设计手册.下卷.北京化学工业出版社。
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