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3m跨度石材计算费下载 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程石材幕墙设计计算书二(3m跨度 DY.12) 2基本参数: 武汉地区基本风压0.400kN/m 《紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000 抗震设防烈度6度 设计基本地震加速度0.05g 《紧固件机械性能 不锈钢 螺母》 GB 3098.15-2000 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997 《点支式玻幕墙支承装置》 JG 138-2001 ?.设计依据: 《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007 《吊挂式玻幕墙支承装置》 JG 139-2001 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001 《民用建筑设计通则》GB 50352-2005 《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC 830.1,830.2-2005 《建筑设计防火规范》 GB 50016-2006 《石材用建筑密封胶》 JC/T 883-2001 《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045-95(2005年版) 《天然花岗石建筑板材》 GB/T 18601-2001 《建筑物防雷设计规范》GB 50057-94(2000年版) 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《中国地震动参数区划图》GB18306-2001 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001 ?.基本计算公式: 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版) (1).场地类别划分: 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2008 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类: 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002 --C类指有密集建筑群的城市市区; 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000 --D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001 本工程为:福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程，按C类地区计算风荷载。 《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000 (2).风荷载计算: 《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物 《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007 面上的风荷载标准值，应按下述公式计算: 《铝合金建筑型材第1部分: 基材》 GB/T 5237.1-2008 1 当计算主要承重结构时 《铝合金建筑型材第2部分: 阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008 W=βμμW (GB50009 7.1.1-1) kzsz0 《铝合金建筑型材第3部分: 电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008 2 当计算围护结构时 《铝合金建筑型材第4部分: 粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008 W=βμμW (GB50009 7.1.1-2) kgzs1z0 《铝合金建筑型材第5部分: 氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008 式中: 2 《铝合金建筑型材第6部分: 隔热型材》 GB/T 5237.6-2008 其中: W---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m); k 《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 一般要求》 GB/T 3880.1-2006 β---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。 gz 《一般工业用铝及铝合金板、带材 第2部分 力学性能》 GB/T 3880.2-2006 根据不同场地类型,按以下公式计算:β=K(1+2μ) gzf 《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006 其中K为地区粗糙度调整系数，μ为脉动系数。经化简，得: f-0.072-0.12 《紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000 A类场地: β=0.92×[1+35×(Z/10)] gz-0.16 《紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000 B类场地: β=0.89×[1+(Z/10)] gz0.108-0.22 《紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 》 GB 3098.4-2000 C类场地: β=0.85×[1+35×(Z/10)] gz 《紧固件机械性能 自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 1 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 0.252-0.30 D类场地: β=0.80×[1+35×(Z/10)] =0.24 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度: αgzmax μ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度: α=0.32 zmax 根据不同场地类型,按以下公式计算: 武汉设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取αmax=0.04 0.242 A类场地: μ=1.379×(Z/10) G---幕墙构件的自重(N/m) zAK0.32(4).作用效应组合: B类场地: μ=1.000×(Z/10) z0.44一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度: C类场地: μ=0.616×(Z/10) z0.60 a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求: D类场地: μ=0.318×(Z/10) z 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规 γS ? R 0 定采用局部风压体型系数μ: b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求: s1 一、外表面 S ? R/γ ERE 1. 正压区 按表7.3.1采用; 式中 S---荷载效应按基本组合的设计值; 2. 负压区 S---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值; E — 对墙面， 取-1.0 R---构件抗力设计值; — 对墙角边， 取-1.8 γ----结构构件重要性系数，应取不小于1.0; 0 二、内表面 γ----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0; RE 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 c.挠度应符合下式要求: 2 注:上述的局部体型系数μ(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m的情况，当围护构件的从属面积A大于或 d ? d s1ff,lim2 2 2 等于10m时，局部风压体型系数μ(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m而大于1m时，局部风压体 d---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值; s1f μ型系数(A)可按面积的对数线性插值，即 d---构件挠度限值; s1f,lim μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)] logA d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d?d的规定。 s1s1s1s1ff,lim 幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定: 0.44 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行: 本工程属于C类地区,故μ=0.616×(Z/10) z W S=γS+γψS+γ ---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的100年一遇的风压采用，但不得小于ψS 0GGKwwWKEEEK220.3kN/m，武汉地区取为0.400kN/m 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行: (3).地震作用计算: S=γS+ψγS GGKwwWK S---作用效应组合的设计值; q=β×α×G EAkEmaxAK 其中: q---水平地震作用标准值 S---永久荷载效应标准值; EAkGk βS ---动力放大系数,按 5.0 取定 ---风荷载效应标准值; EWk α---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: S---地震作用效应标准值; maxEk α选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。 γ---永久荷载分项系数; maxG γ---风荷载分项系数; W表5.3.4 水平地震影响系数最大值α max γ---地震作用分项系数; E抗震设防烈度 6度 7度 8度 ψ---风荷载的组合值系数; Wα 0.04 0.08(0.12) 0.16(0.24) max ψ---地震作用的组合值系数; E 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值: 注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 ?一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γ、γ、γ应分别取1.2、1.4和1.3; GWE ?当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γ应取1.35;此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向G 荷载效应; 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度: α=0.04 max ?当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数γ的取值不应大于1.0。 G 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度: α=0.08 max 可变作用的组合系数应按下列规定采用: 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度: α=0.12 max ?一般情况下，风荷载的组合系数ψ应取1.0，地震作用于的组合系数ψ应取0.5。 WE 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度: α=0.16 max ?对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψ应取1.0(永久荷载的效应W 2 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 不起控制作用时)或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。 〉10 116.6 67.6 141.5 幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γ和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。 W?10 147.7 85.7 172.0 T6 〉10 140.0 81.2 163.0 ?.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。 (1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。 (3).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a 2采用。 表5.2.1 玻璃的强度设计值 f(N/mm) g 种 类 厚度(mm) 大 面 侧 面 2(N/mm) 表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值fs普通玻璃 5 28.0 19.5 5,12 28.0 19.5 抗钢材牌号 厚度或直径d(mm) 抗拉、抗压、抗弯 端面承压 剪 浮法玻璃 15,19 24.0 17.0 ?20 20.0 14.0 d?16 215 125 5,12 84.0 58.8 Q235 16,d?40 205 120 325 钢化玻璃 15,19 72.0 50.4 40,d?60 200 115 ?20 59.0 41.3 d?16 310 180 注: Q345 16,d?35 295 170 400 1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定; 35,d?50 265 155 2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值 应根据实测结果予于调整; 注:表中厚度是指计算点的钢材厚度;对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度. 3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃 的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时，其设计值应根据实 测结果予于调整; (4).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50018-2002的规定，可按表4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。 5.2.3b采用。 表5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值 tv钢材牌号 抗拉、抗压、抗弯 f 抗剪 f 端面承压(磨平顶ss c紧) f s Q235 205 120 310 (2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。 Q345 300 175 400 2表5.2.2 铝合金型材的强度设计值f(N/mm) a 强度设计值f a(5).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采用。 铝合金牌号 状 态 壁厚(mm) 抗拉、抗压 抗剪 局部承压 表5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值 tvc牌号 σ抗拉强度f 抗剪强度 f 端面承压强度 f 0.2 s1s1s1T4 不区分 85.5 49.6 133.0 6061 06Cr19Ni10 S30408 205 178 104 246 T6 不区分 190.5 110.5 199.0 06Cr19Ni10N S30458 275 239 139 330 T5 不区分 85.5 49.6 120.0 022Cr19Ni10 S30403 175 152 88 210 6063 022Cr19Ni10N S30453 245 213 124 294 T6 不区分 140.0 81.2 161.0 06Cr17Ni12Mo2 S31608 205 178 104 246 6063A T5 ?10 124.4 72.2 150.0 3 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 06Cr17Ni12Mo2N S31658 275 239 139 330 材料 γ 材料 γgg 022Cr17Ni12Mo2 S31603 175 152 88 210 1.2~1.5 矿棉 普通玻璃、夹层玻璃、 25.6 022Cr17Ni12Mo2N S31653 245 213 124 294 钢化玻璃、半钢化玻璃 0.5~1.0 玻璃棉 0.5~2.5 钢材 78.5 岩棉 铝合金 28.0 (6).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。 2 表5.2.8 材料的弹性模量 E(N/mm) 墙面区计算 材 料 E 5一、风荷载计算 玻 璃 0.72,10 标高为110.0m处风荷载计算 5铝合金 0.70,10 W:基本风压 052钢、不锈钢 2.06,10 W=0.40 kN/m 0 5 β: 110.0m高处阵风系数(按C类区计算) gz消除应力的高强钢丝 2.05,10 0.108-0.22 β=0.85×[1+35×(Z/10)]=1.586 55gz不锈钢绞线 1.20,10,1.50,10 μ: 110.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) z50.44高强钢绞线 1.95,10 μ =0.616×(Z/10) z0.4455 =0.616×(110.0/10)=1.769 钢丝绳 0.80,10,1.00,10 μ:局部风压体型系数(墙面区) sl 注:钢绞线弹性模量可按实测值采用。 板块(第1处) 2 900.00mm×1200.00mm=1.08m 2 该处从属面积为:1.08m (7).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。 μ (A)=μ (1)+[μ (10)-μ (1)]×log(A) slslslsl =-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.033} 表5.2.9 材料的泊松比υ =-0.993 υ υ 材 料 材 料 μ=-0.993+(-0.2)=-1.193 sl 该处局部风压体型系数μ=1.193 sl玻璃 0.20 钢、不锈钢 0.30 风荷载标准值: 铝合金 0.33 高强钢丝、钢绞线 0.30 W=β×μ×μ×W (GB50009-2001)(2006年版) kgzzsl0 =1.586×1.769×1.193×0.400 2 =1.340 kN/m (8).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。 风荷载设计值: 2表5.2.10 材料的线膨胀系数α(1/?) W: 风荷载设计值(kN/m) 材料 α 材料 α γ: 风荷载作用效应的分项系数:1.4 w-5-5-5玻璃 0.80×10,1.00×10 不锈钢板 1.80×10 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用 2-5-5 W=γ×W=1.4×1.340=1.876kN/m 钢材 1.20×10 混凝土 1.00×10 wk -5-5 铝材 2.35×10 砌砖体 0.50×10 支承结构(第1处) 2 3000mm×1100mm=3.30m 2 该处从属面积为:3.30m (9).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。 μ (A)=μ (1)+[μ (10)-μ (1)]×log(A) slslslsl3表5.3.1 材料的重力密度γ(kN/m) g 4 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.519} 2.石材剪应力校核 =-0.896 校核依据: τ?[τ] max2 τ:石板中产生的剪应力设计值(N/mm) μ=-0.896+(-0.2)=-1.096 sl n:一个连接边上的挂钩数量: 2 该处局部风压体型系数μ=1.096 sl 风荷载标准值: t:石板厚度: 25.0mm d:槽宽: 7.0mm W=β×μ×μ×W (GB50009-2001)(2006年版) kgzzsl0 =1.586×1.769×1.096×0.400 s:槽底总长度: 60.0mm 2 =1.231 kN/m β:系数,取1.25 风荷载设计值: 对边开槽 2 W: 风荷载设计值(kN/m) τ=S×A×B×β×1000/[n×(t-d)×s] zoo2 =1.229N/mm γ: 风荷载作用效应的分项系数:1.4 w22 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用 1.229N/mm?1.900N/mm 2 石材抗剪强度可以满足 W=γ×W=1.4×1.231=1.723kN/m wk 3.挂钩剪应力校核 二、板强度校核: 校核依据: τ?[τ] max2 1.石材强度校核 τ:挂钩剪应力设计值(N/mm) 22 用MU110级石材，其抗弯强度标准值为:8.0N/mm A:挂钩截面面积: 19.600mm p2 石材抗弯强度设计值:3.70N/mm n:一个连接边上的挂钩数量: 2 2 石材抗剪强度设计值:1.90N/mm 对边开槽 2 校核依据:σ?[σ]=3.700N/mm τ=S×A×B×β×1000/(2×n×A) zoop2 =33.871N/mm A: 石板短边长:0.900m o22 33.871N/mm?125.000N/mm B: 石板长边长:1.200m o a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.700m 挂钩抗剪强度可以满足 b: 计算石板抗弯所用长边长度: 1.200m t: 石材厚度: 25.0mm 三、幕墙立柱计算: 2幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算: G:石板自重=700.00N/m AK m: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.583) 1 查表得: 0.1303 2 W: 风荷载标准值: 1.340kN/m k 垂直于平面的分布水平地震作用: 2 q: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m) EAk q=5×α×G EAkmaxAK =5×0.040×700.000/1000 2 =0.140kN/m 荷载组合设计值为: S=1.4×W+1.3×0.5×q zkEAk2 =1.967kN/m 应力设计值为: 232 σ=6×m×S×b×10/t 1z232 =6×0.1303×1.967×1.200×10/25.0 2 =3.543N/mm 22 3.543N/mm?3.700N/mm 强度可以满足要求 5 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =0.200 kN/m (3)立柱弯矩: M: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) w q: 风荷载均布线荷载设计值: 1.896(kN/m) w H: 立柱计算跨度: 3.000m sjcg2 M=q×H/8 wwsjcg2 =1.896×3.000/8 =2.133 kN?m M: 地震作用下立柱弯矩(kN?m): E2M=q×H/8 EEsjcg2 =0.200×3.000/8 =0.225kN?m M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN?m) 采用S+0.5S组合 WE M=M+0.5×M wE =2.133+0.5×0.225 =2.245kN?m 2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: XC1\QY1502 1. 荷载计算: 选用的立柱材料牌号:Q235 d<=16 22(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm 抗剪125.0N/mm 52 型材弹性模量: E=2.10×10N/mm q: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) w24 W: 风荷载设计值: 1.723kN/m X轴惯性矩: I=59.186cm x4 B: 幕墙分格宽: 1.100m Y轴惯性矩: I=34.462cm y3 q立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: W=W×B =16.910cm wn2 =1.723×1.100 立柱型材净截面积: A=8.941cm n =1.896 kN/m 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=8.000mm 3(2)地震荷载计算 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: S=10.404cm s2 塑性发展系数: γ=1.05 q: 地震作用设计值(KN/m): EA23. 幕墙立柱的强度计算: G: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 700N/m Ak2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: 校核依据: N/A+M/(γ×W)?,=215.0N/mm(拉弯构件) nna2 B: 幕墙分格宽: 1.100m q: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m) EAk2 q=5×α×G G: 幕墙自重: 700N/m EAkmaxAkAk =5×0.040×700.000/1000 幕墙自重线荷载: 2 =0.140 kN/m G=700×B/1000 k =700×1.100/1000 γ: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 E =0.770kN/m q=1.3×q EAEAk =1.3×0.140 N: 立柱受力: k2 =0.182 kN/m N=G×L kk =0.770×3.000 q:水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) E =2.310kN q=q×B EEA =0.182×1.100 N: 立柱受力设计值: 6 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =1.3×0.231 r: 结构自重分项系数: 1.2 G =0.300kN N=1.2×N k =1.2×2.310 (5)Q: 立柱所受剪力: =2.772kN +0.5Q组合 采用QwE2 σ: 立柱计算强度(N/mm)(立柱为拉弯构件) Q=Q+0.5×Q wE N: 立柱受力设计值: 2.772kN =2.844+0.5×0.300 2 =2.994kN A: 立柱型材净截面面积: 8.941cm n M: 立柱弯矩: 2.245kN?m (6)立柱剪应力: 3 τ: 立柱剪应力: W: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 16.910cm n3 γ: 塑性发展系数: 1.05 S: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 10.404cm s3 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=8.000mm σ=N×10/A+M×10/(1.05×W) nn34 =2.772×10/8.941+2.245×10/(1.05×16.910) I: 立柱型材截面惯性矩: 59.186cm x2 =129.558N/mm τ=Q×S×100/(I×LT_x) sx22 =2.994×10.404×100/(59.186×8.000) 129.558N/mm < ,=215.0N/mm a2 立柱强度可以满足 =6.578N/mm 224. 幕墙立柱的刚度计算: τ=6.578N/mm < 125.0N/mm 立柱抗剪强度可以满足 校核依据: d?L/250 f d: 立柱最大挠度 f D: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: 四、立柱与主结构连接 u L: 立柱计算跨度: 3.000m L: 连接处热轧钢角码壁厚: 6.0mm ct242 d=5×q×H×1000/(384×2.1×I)=11.490mm J: 连接处热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm fWksjcgxy D=U/(L×1000) D: 连接螺栓公称直径: 12.0mm u2 =11.490/(3.000×1000) D : 连接螺栓有效直径: 10.4mm 0 =1/261 选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级 2 1/261 < 1/250 且 U<=20(跨距大于4500mm时此值为30) L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/mm 2 挠度可以满足要求～ L_J:连接螺栓抗剪强度:175N/mm 5. 立柱抗剪计算: 采用S+S+0.5S组合 GWE2 校核依据: τN?[τ]=125.0N/mm : 连接处风荷载总值(N): max1wk(1)Q: 风荷载作用下剪力标准值(kN) N=W×B×H×1000 wk1wkksjcg =1.231×1.100×3.000×1000 Q=W×H×B/2 wkksjcg =1.231×3.000×1.100/2 =4062.3N =2.031kN 连接处风荷载设计值(N) : (2)Q: 风荷载作用下剪力设计值(kN) N=1.4×N w1w1wk =1.4×4062.3 Q=1.4×Q wwk =1.4×2.031 =5687.2N =2.844kN N: 连接处地震作用(N): 1Ek(3)Q: 地震作用下剪力标准值(kN) N=q×B×H×1000 Ek1EkEAksjcg =0.140×1.100×3.000×1000 Q=q×H×B/2 EkEAksjcg =0.140×3.000×1.100/2 =462.0N =0.231kN N: 连接处地震作用设计值(N): 1E(4)Q: 地震作用下剪力设计值(kN) N=1.3×N E1E1Ek =1.3×462.0 Q=1.3×Q EEk 7 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =600.6N 强度可以满足 角码抗承压能力计算: N: 连接处水平总力(N): 1 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) N=N+0.5×N 11w1E =5687.2+0.5×600.6 : 角码壁厚: 6.0mm Lct22 =5987.5N J: 热轧钢角码承压强度: 305.000N/mm y N: 连接处自重总值设计值(N): N: 钢角码型材壁抗承压能力(N): 2cbg N=700×B×H N=D×2×J×L×N 2ksjcgcbg2yct2um1 =700×1.100×3.000 =12.000×2×305×6.000×2.000 =2310.0N =87840.0N 87840.0N > 6598.1N N: 连接处自重总值设计值(N): 2 强度可以满足 N=1.2×N 22k =1.2×2310.0 =2772.0N 五、幕墙预埋件总截面面积计算 N: 连接处总合力(N): 本工程预埋件受拉力和剪力 220.5 V: 剪力设计值: N=(N+N) 12220.5 =(5987.520+2772.000) V=N 2 =6598.1N =2772.0N N: 法向力设计值: N: 螺栓的受剪承载能力: vb N: 螺栓受剪面数目: 2 N=N v12 =5987.5N N=2×π×D×L_J/4 vb02 =2×3.14×10.360×175/4 M: 弯矩设计值(N?mm): =29488.8N e: 螺孔中心与锚板边缘距离: 50.0mm 2 立柱型材种类: Q235 d<=16 M=V×e 2 =2772.0×50.0 N: 用一颗螺栓时，立柱型材壁抗承压能力(N): cbl =138600.0N?mm D : 连接螺栓直径: 12.000mm 2 N : 连接处立柱承压面数目: 2 N: 锚筋根数: 4根 vum1 t: 立柱壁厚: 4.0mm 锚筋层数: 2层 2 XC_y: 立柱局部承压强度: 305.0N/mm α: 锚筋层数影响系数: 1.0 r 关于混凝土:强度等级C30 N=D×t×2×XC_y cbl22 =12.000×4.0×2×305.0 混凝土轴心抗压强度设计值:f=14.300N/mm c =29280.0N 按现行国家标准?混凝土结构设计规范? GB50010-2002 表4.1.4采用。 选用HRB335锚筋 N: 立柱与建筑物主结构连接的螺栓个数: um12 计算时应取螺栓受剪承载力和立柱型材承压承载力设计值中的较小者计算螺栓个数。 锚筋强度设计值:f=300.000N/mm y2 按规范，锚筋强度设计值不大于300N/mm 螺栓的受剪承载能力N=29488.8N大于立柱型材承压承载力N=29280.0N vbcbl d: 钢筋直径: Φ12.0mm N=N/N um1cbl =6598.059/29280.000 α: 钢筋受剪承载力系数: v0.5 =0个 α=(4.0-0.08×d)×(f/f) 依据GB50010 10.9.1-5式计算 vcy0.5 取2个 =(4.0-0.08×12.000)×(14.300/300.000) =0.7 根据选择的螺栓数目，计算螺栓的受剪承载能力N=58977.6N vb t: 热轧钢板锚板厚度: 8.0mm 根据选择的螺栓数目，计算立柱型材承压承载能力N=58560.0N cbl N=58977.6N > 6598.1N α: 锚板弯曲变形折减系数: vbb N=58560.0N > 6598.1N α=0.6+0.25×(t/d) 依据GB50010 10.9.1-6式计算 cblb 8 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =0.6+0.25×(8.0/12.000) 焊缝强度可以满足! =0.8 Z: 外层钢筋中心线距离: 180.0mm 七、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示: A: 锚筋实际总截面积: s2A=N×π×d/4 sum12 =4.000×3.14×d/4 2 =452.2mm 锚筋的总截面积计算值: 依据GB50010 10.9.1-1和10.9.1-2等公式计算 A=V/(α×α×f)+N/(0.8×α×f)+M/(1.3×α×α×f×Z) s1rvybyrby2 =49.0mm A=N/(0.8×α×f)+M/(0.4×α×α×f×Z) s2byrby2 =40.9mm 22 49.0mm < 452.2mm 22 40.9mm < 452.2mm 4根φ12.000锚筋可以满足要求! 2 锚板面积 A=45000.0 mm 0.5fA=321750.0 N c N=5987.5N < 0.5fA c 锚板尺寸可以满足要求! 六、幕墙预埋件焊缝计算 根据《钢结构设计规范》GB50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 1. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材号: XC2\H723 h:角焊缝焊脚尺寸8.000mm f L:角焊缝实际长度100.000mm 选用的横梁材料牌号: Q235 d<=16 2 横梁型材抗剪强度设计值: 125.000N/mm h:角焊缝的计算厚度=0.7h=5.6mm ef2 横梁型材抗弯强度设计值: 215.000N/mm L:角焊缝的计算长度=L-2h=84.0mm wf522 横梁型材弹性模量: E=2.05×10N/mm f :Q235热轧钢板角焊缝的强度设计值:160N/mm hf β:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 M横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) fx σ:弯矩引起的应力 M横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm) my23 σ=6×M/(2×h×l×β) W横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: W=4.885cm mewfnxnx23 =8.625N/mm W横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: W=1.269cm nyny2 型材截面积: A=4.776cm σ:法向力引起的应力 n γ塑性发展系数，可取1.05 σ =N/(2×h×L×β) newf2 =5.217N/mm 2. 幕墙横梁的强度计算: τ:剪应力 校核依据: M/γW+M/γW?f=215.0 xnxyny 横梁上分格高: 1.200m τ=V/(2×H×L) fw2 =2.063N/mm 横梁下分格高: 1.200m σ:总应力 H----横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 1.200m 220.5 l----横梁跨度,l=1100mm σ=((σ+σ)+τ) mn =13.995 (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN?m) 222 σ=13.995N/mm?f=160N/mm G: 横梁自重: 700N/m hfAk 9 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 G: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): =1.3×q qkEex 横梁自重受荷按上单元高: 1.200m =1.3×0.154 =0.200kN/m G=700×H/1000 k =700×1.200/1000 M: 地震作用下横梁弯矩: xE2 =0.840kN/m M=q×B/12 xEE2 G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) =0.200×1.100/12 =0.020kN?m G=1.2×G k =1.2×0.840 (4)横梁强度: 2 =1.008kN/m σ: 横梁计算强度(N/mm): M: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN?m) 采用S+S+0.5S组合 yGWE23 M=G×B/8 W: 横梁截面绕截面X轴的净截面抵抗矩: 4.885cm ynx23 =1.008×1.100/8 W: 横梁截面绕截面Y轴的净截面抵抗矩: 1.269cm ny =0.152kN?m γ: 塑性发展系数: 1.05 333(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN?m) σ=10×M/(1.05×W)+10×M/(1.05×W)+0.5×10×M/(1.05×W) ynyxwnxxEnx2 风荷载线分布最大集度标准值(三角形分布) =153.656N/mm 22 q=W×B 153.656N/mm < ,=215.0N/mm wkka =1.231×1.100 横梁正应力强度可以满足 =1.354kN/m 3. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 2 风荷载线分布最大集度设计值 校核依据: τ=V×S/(I×t)?125.0N/mm xyxxx2 q=1.4×q 校核依据: τ=V×S/(I×t)?125.0N/mm wwkyxyyy =1.4×1.354 V----横梁竖直方向(X轴)的剪力设计值N; x =1.896kN/m V----横梁水平方向(Y轴)的剪力设计值N; y3 MS: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN?m) ----横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩=11.412cm; xwx23 M=q×B/12 S----横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩=20.000cm; xwwy24 =1.896×1.100/12 I ----横梁绕截面X轴的毛截面惯性矩=17.521cm; x4 =0.191kN?m I----横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=4.550cm; y(3)地震作用下横梁弯矩 t----横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度=5.0mm; x qt: 横梁平面外地震作用: ----横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度=5.0mm; EAky2 f----型材抗剪强度设计值=125.0N/mm; β: 动力放大系数: 5 E α: 地震影响系数最大值: 0.040 (1)Q: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) maxwk22 G: 幕墙构件自重: 700 N/m W: 风荷载标准值: 1.231kN/m Akk B: 幕墙分格宽: 1.100m q=5×α× 700/1000 EAkmax =5×0.040× 700/1000 风荷载呈三角形分布时: 22 =0.140kN/m Q=W×B/4 wkk2 =1.231×1.100/4 q: 水平地震作用最大集度标准值 ex B: 幕墙分格宽: 1.100m =0.372kN 水平地震作用最大集度标准值(三角形分布) (2)Q: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) w q=q×B Q=1.4×Q exEAkwwk =0.140×1.100 =1.4×0.372 =0.154KN/m =0.521kN q: 水平地震作用最大集度设计值 (3)Q: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) EEk 地震作用呈三角形分布时: γ: 地震作用分项系数: 1.3 E 10 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 2 Q=q×B/4 /l < 1/250 钢型材 dEkEAkfw2 =0.140×1.100/4 钢型材 d/l < 1/500 且 d不大于3mm fGfG =0.042kN 挠度可以满足要求～ (4)Q: 地震作用下横梁剪力设计值(kN) E γ: 地震作用分项系数: 1.3 八、横梁与立柱连接件计算 E 1. 横梁与立柱间连结 Q=1.3×Q EEk =1.3×0.042 (1)横向节点(横梁与角码) =0.055kN N: 连接部位受总剪力: 1 (5)V: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): 采用S+0.5S组合 ywE 采用V=Q+0.5Q组合 N=(Q+0.5×Q)×1000 ywE1wE =(0.521+0.5×0.055)×1000 V=Q+0.5×Q ywE =0.521+0.5×0.055 =548.856N =0.549kN 选择的横梁与立柱连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级 2 Huos_J:连接螺栓的抗剪强度设计值:175N/mm (6)V: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): x2 Huos_L:连接螺栓的抗拉强度设计值:230N/mm V=G×B/2 x =0.554kN N: 剪切面数: 1 v (7)横梁剪应力 D: 螺栓公称直径: 8.000mm 1 τ=V×S/(I×t) D: 螺栓有效直径: 6.830mm xyxxx0 =0.549×11.412×100/(17.521×5.0) N: 螺栓受剪承载能力计算: vbh22 =7.150N/mm N=1×(π×D/4)×Huos_J vbh02 =1×(3.14×6.830/4)×175 τ=V×S/(I×t) yxyyy =0.554×20.000×100/(4.550×5.0) =6408.393N 2 =48.738N/mm N: 螺栓个数: um122 τ=7.150N/mm < f=125.0N/mm N=N/N xum11vbh22 =548.856/6408.393 τ =48.738N/mm < f=125.0N/mm y 横梁抗剪强度可以满足～ =0.086 4.幕墙横梁的刚度计算 取 2 个 钢型材校核依据: d N?L/250 : 连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算: fcb 横梁承受呈三角形分布风荷载作用时的最大荷载集度: 横梁材料牌号:Q235 d<=16 2 HL_Y:横梁材料局部抗承压强度设计值:305.0N/mm q:风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m) wk t: 幕墙横梁壁厚:4.000mm q=W×B wkk =1.231×1.100 N=D×t×HL_Y ×N cb1um1 =1.354KN/m =8.000×4.000×305.0×2.000 水平方向由风荷载作用产生的挠度: =19520.000N 4 19520.000N?548.856N d=q×W×1000/(2.1×I×120) fwwkfgx =0.460mm 强度可以满足 自重作用产生的挠度: (2)竖向节点(角码与立柱) 4 d=5×G×W×1000/(384×2.1×I) G: 横梁自重线荷载(N/m): fGKfgyk =0.446mm G=700×H k =700×1.200 在风荷载标准值作用下，横梁的挠度为: d=0.460mm fw =840.000N/m 在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度为: d=0.446mm fG l----横梁跨度,l=1100mm 横梁自重线荷载设计值(N/m) 11 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 2 G=1.2×G A=1.2×0.9=1.08mk =1.2×840.000 LogA=0.033 =1008.000N/m μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logA s1s1s1s1 N: 自重荷载(N): =1.788 2 N=G×B/2 μ=1.788+0.2 2s1 =1008.000×1.100/2 =1.988 =554.400N w=βμμw kgzzs10 N: 连接处组合荷载: =1.5863×1.7693×1.988×0.00035 =0.001953MPa 采用S+S+0.5S GWE220.5二 幕墙立柱计算 N=(N+N) 12220.51 基本参数: N=(548.856+554.400) 1:计算点标高:110m; =780.130N 2:力学模型:单跨简支梁; N: 螺栓个数: um2 3:立柱跨度:L=3000mm; N=N/N um2vbh 4:立柱左分格宽:1100mm;立柱右分格宽:1100mm; =0.122 5:立柱计算间距:B=1100mm; 取 2 个 6:板块配置:石材; N: 连接部位钢角码壁抗承压能力计算: cbj2 7:立柱材质:Q235; HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值=305N/mm 8:安装方式:偏心受拉; 连接部位角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓 ) 本处幕墙立柱按单跨简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下: L: 连接热轧钢角码壁厚:5.000mm ct1 N=D×L×HLjm_Y×N cbj1ct1um2 =8.000×5.000×305× 2.000 =24400.000N 24400.000N?780.130N 强度可以满足! 墙角区计算 一 风荷载计算 1计算支撑结构时的风荷载标准值: 计算支撑结构时的构件从属面积: 2 A=1.1×3=3.3m LogA=0.519 μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logA s1s1s1s1 =1.613 μ=1.613+0.2 s1 =1.813 w=βμμw kgzzs10 =1.5863×1.7693×1.813×0.00035 =0.001781MPa 2计算面板材料时的风荷载标准值: 计算面板材料时的构件从属面积: 12 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 2 立柱型材选材计算: L:立柱跨度(mm); (1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布): +0.5S组合: 采用SwE2 q:风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm); M=qL/8 wkww2 w:风荷载标准值(MPa); M=qL/8 kEE B:幕墙立柱计算间距(mm); M=M+0.5M xwE2 q=wB =qL/8 wkk2 =0.001781×1100 =2.9×3000/8 =1.959N/mm =3262500N?mm q:风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm); 3 确定材料的截面参数: w q=1.4q (1)立柱抵抗矩预选值计算: wwk3 =1.4×1.959 W:立柱净截面抵抗矩预选值(mm); nx =2.743N/mm M:弯矩组合设计值(N?mm); x (2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布): γ:塑性发展系数: q:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa); 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05; EAk β:动力放大系数，取5.0; 对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00; E α:水平地震影响系数最大值，取0.04; f:型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215MPa; maxs G:幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架); W=M/γf knxxs2 A:幕墙构件的面积(mm); =3262500/1.05/215 3 q=βαG/A ……5.3.4[JGJ102-2003] =14451.827mm EAkEmaxk =5.0×0.04×0.0011 (2)立柱惯性矩预选值计算: =0.00022MPa q:风荷载线荷载集度标准值(N/mm); k q:水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm); E:型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa; Ek4 B:幕墙立柱计算间距(mm); I:材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm); xmin q L:计算跨度(mm); =qB EkEAk =0.00022×1100 d:按规范要求，立柱的挠度限值(mm); f,lim4 =0.242N/mm d=5qL/384EI f,limkxmin q:水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm); L/250=3000/250=12mm E q=1.3q 按[5.1.1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙(其它形EEk =1.3×0.242 式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制): =0.315N/mm 当跨距?4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm; (3)幕墙受荷载集度组合: 当跨距,4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm; 用于强度计算时，采用S+0.5S设计值组合: ……5.4.1[JGJ102-2003] 对本例取: wE q=q+0.5q d=12mm wEf,lim4 =2.743+0.5×0.315 I=5qL/384Ed xminkf,lim4 =2.9N/mm =5×1.959×3000/384/206000/12 4用于挠度计算时，采用S标准值: ……5.4.1[JGJ102-2003] =835814.245mm w q=q 4 选用立柱型材的截面特性: kwk =1.959N/mm 按上一项计算结果选用型材号:XC1/QY1502 (4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值: 型材的抗弯强度设计值:f=215MPa s M:弯矩组合设计值(N?mm); 型材的抗剪强度设计值:τ=125MPa xs M:风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(N?mm); 型材弹性模量:E=206000MPa w4 M:地震作用下立柱产生的弯矩设计值(N?mm); 绕X轴惯性矩:I=1010000mm Ex 13 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 44 绕Y轴惯性矩:I=166000mm =1010000mm 实际选用的型材惯性矩为:Iyx34 绕X轴净截面抵抗矩:W=25300mm 预选值为:I=835814.245mm nx1xmin3 绕X轴净截面抵抗矩:W=25300mm 实际挠度计算值为: nx224 型材净截面面积:A=894.1mm d=5qL/384EI nfkx4 型材线密度:γ=0.070187N/mm =5×1.959×3000/384/206000/1010000 g 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:t=8mm =9.93mm 3 型材受力面对中性轴的面积矩:S=10404mm 而d=12mm xf,lim 塑性发展系数:γ=1.05 所以，立柱挠度满足规范要求。 5 立柱的抗弯强度计算: 7 立柱的抗剪计算: (1)立柱轴向拉力设计值: 校核依据: N:立柱轴向拉力标准值(N); τ?τ=125MPa (立柱的抗剪强度设计值) kmaxs q:幕墙单位面积的自重标准值(MPa); (1)V:风荷载作用下剪力标准值(N): GAkwk2 A:立柱单元的面积(mm); V=wBL/2 wkk B:幕墙立柱计算间距(mm); =0.001781×1100×3000/2 L:立柱跨度(mm); =2938.65N N=qA (2)V:风荷载作用下剪力设计值(N): kGAkw =qBL V=1.4V GAkwwk =0.0011×1100×3000 =1.4×2938.65 =3630N =4114.11N N:立柱轴向拉力设计值(N); (3)V:地震作用下剪力标准值(N): Ek N=1.2N V=qBL/2 kEkEAk =1.2×3630 =0.00022×1100×3000/2 =4356N =363N (2)抗弯强度校核: (4)V:地震作用下剪力设计值(N): E 按单跨简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足: V=1.3V EEk N/A+M/γW?f ……6.3.7[JGJ102-2003] =1.3×363 nxnxs 上式中: =471.9N N:立柱轴力设计值(N); (5)V:立柱所受剪力设计值组合: M:立柱弯矩设计值(N?mm); 采用V+0.5V组合: xwE2 A:立柱净截面面积(mm); V=V+0.5V nwE3 W:在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm); =4114.11+0.5×471.9 nx γ:塑性发展系数: =4350.06N x 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05; (6)立柱剪应力校核: τ 对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00; :立柱最大剪应力(MPa); max f:型材的抗弯强度设计值，取215MPa; V:立柱所受剪力(N); s3则: S:立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm); x4 N/A+M/γW=4356/894.1+3262500/1.05/25300 I:立柱型材截面惯性矩(mm); nxnxx =127.684MPa?215MPa t:型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm); 立柱抗弯强度满足要求。 τ=VS/It maxxx6 立柱的挠度计算: =4350.06×10404/1010000/8 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足 =5.601MPa 要求: 5.601MPa?125MPa 14 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 立柱抗剪强度满足要求! =2.743N/mm (2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布): 四 幕墙横梁计算 :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa); qEAk 1 基本参数: β:动力放大系数，取5.0; E 1:计算点标高:110m; α:水平地震影响系数最大值，取0.04; max 2:横梁跨度:B=1100mm; G:幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件); k2 3:横梁上分格高:1200mm;横梁下分格高:1200mm; A:幕墙平面面积(mm); 4:横梁计算间距:H=1200mm; q=βαG/A ……5.3.4[JGJ102-2003] EAkEmaxk 5:力学模型:三角荷载简支梁; =5.0×0.04×0.001 6:板块配置:石材; =0.0002MPa 7:横梁材质:Q235; q:横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm); Ek 因为B?H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下: B:横梁跨度(mm); q=qB EkEAk =0.0002×1100 =0.22N/mm q:横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm); E q=1.3q EEk =1.3×0.22 =0.286N/mm (3)幕墙横梁受荷载集度组合: 用于强度计算时，采用S+0.5S设计值组合: ……5.4.1[JGJ102-2003] wE q=q+0.5q wE =2.743+0.5×0.286 =2.886N/mm 用于挠度计算时，采用S标准值: ……5.4.1[JGJ102-2003] w q=q kwk =1.959N/mm (4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布): M:横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N?mm); y M:风荷载作用下横梁产生的弯矩(N?mm); w M:地震作用下横梁产生的弯矩(N?mm); E B:横梁跨度(mm); 2 横梁型材选材计算: 2 M=qB/12 ww(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布): 2 M=qB/12 EE q:风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm); wk 采用S+0.5S组合: wE w:风荷载标准值(MPa); k M=M+0.5M ywE B:横梁跨度(mm); 2 =qB/12 q=wB wkk2 =2.886×1100/12 =0.001781×1100 =291005N?mm =1.959N/mm (5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布): q:风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm); w G:横梁自重线荷载标准值(N/mm); k q=1.4q wwk H:横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高; 1 =1.4×1.959 15 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 G=0.001×H =4.4mm dk1f1,lim =0.001×1200 d=2.2mm f2,lim =1.2N/mm q:风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm); k G:横梁自重线荷载设计值(N/mm); E:型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa; 4 G=1.2G I:绕Y轴最小惯性矩(mm); kymin =1.2×1.2 B:横梁跨度(mm); 4 =1.44N/mm d=qB/120EI ……(受风荷载与地震作用的挠度计算) f1,limkymin4 M:横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N?mm); I=qB/120Ed xyminkf1,lim4 B:横梁跨度(mm); =1.959×1100/120/206000/4.4 24 M=GB/8 =26369.63mm x24 =1.44×1100/8 I:绕X轴最小惯性矩(mm); xmin =217800N?mm G:横梁自重线荷载标准值(N/mm); k43 确定材料的截面参数: d=5GB/384EI ……(自重作用下产生的挠度计算) f2,limkxmin4(1)横梁抵抗矩预选: I=5GB/384Ed xminkf2,lim34 W:绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm); =5×1.2×1100/384/206000/2.2 nx34 W:绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm); =50477.852mm ny M:横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N?mm); 4 选用横梁型材的截面特性: x M:风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N?mm); 按照上面的预选结果选取型材: y γ，γ:塑性发展系数: 选用型材号:XC2/H723 xy 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,均取1.05; 型材抗弯强度设计值:215MPa 对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00; 型材抗剪强度设计值:125MPa f:型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215; 型材弹性模量:E=206000MPa s4按下面公式计算: 绕X轴惯性矩:I=179100mm x4 W 绕Y轴惯性矩:I=M/γf =179100mm nxxxsy3 =217800/1.05/215 绕X轴净截面抵抗矩:W=7160mm nx133 =964.784mm 绕X轴净截面抵抗矩:W=7160mm nx23 W=M/γf 绕Y轴净截面抵抗矩::W=7160mm nyyysny13 =291005/1.05/215 绕Y轴净截面抵抗矩::W=7160mm ny232 =1289.059mm 型材净截面面积:A=477.6mm n(2)横梁惯性矩预选: 型材线密度:γ=0.037492N/mm g d:按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm); 横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚:t=4mm f1,lim d:按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm); 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:t=5mm f2,limx B:横梁跨度(mm); 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度:t=5mm y3 按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180; 型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴):S=11412mm x3 《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定: 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴):S=20000mm y 按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙(其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制): 塑性发展系数:γ=γ=1.05 xy 当跨距?4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm; 5 幕墙横梁的抗弯强度计算: 当跨距,4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm; 按横梁抗弯强度计算公式，应满足: 按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm; M/γW+M/γW?f ……6.2.4[JGJ102-2003] xxnxyynys B/250=1100/250=4.4mm 上式中: B/500=1100/500=2.2mm M:横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N?mm); x 对本例取: M:横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N?mm); y 16 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 3 W:横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm); =0.22×1100/4 nx3 W:横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm); =60.5N ny γ，γ:塑性发展系数: :地震作用下剪力设计值(N): (4)VxyE 对于钢材龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05; V=1.3V EEk 对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00; =1.3×60.5 f:型材的抗弯强度设计值，取215MPa。 =78.65N s 采用S+S+0.5S组合，则: (5)V:水平总剪力(N); GwEx M/γW+M/γW=217800/1.05/7160+291005/1.05/7160 V:横梁受水平总剪力(N): xxnxyynyx =67.678MPa?215MPa 采用V+0.5V组合: wE横梁抗弯强度满足要求。 V=V+0.5V xwE6 横梁的挠度计算: =754.215+0.5×78.65 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足 =793.54N 要求: (6)V:垂直总剪力(N): y 实际选用的型材惯性矩为: V=1.2×0.001×BH/2 y14 I=179100mm =1.2×0.001×1100×1200/2 x4 I=179100mm =792N y 预选值为: (7)横梁剪应力校核: 4 I=50477.852mm τ:横梁水平方向剪应力(MPa); xminx4 I=26369.63mm V:横梁水平总剪力(N); yminx3 横梁挠度的实际计算值如下: S:横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm)(绕Y轴); y44 d=qB/120EI I:横梁型材截面惯性矩(mm); f1kyy4 =1.959×1100/120/206000/179100 t:横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm); y =0.648mm τ=VS/It ……6.2.5[JGJ102-2003] xxyyy4 d =793.54×20000/179100/5 =5GB/384EI f2kx4 =5×1.2×1100/384/206000/179100 =17.723MPa =0.62mm 17.723MPa?125MPa d=4.4mm τ:横梁垂直方向剪应力(MPa); f1,limy d=2.2mm V:横梁垂直总剪力(N); f2,limy3所以，横梁挠度满足规范要求。 S:横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm)(绕X轴); x47 横梁的抗剪计算:(三角荷载作用下) I:横梁型材截面惯性矩(mm); x校核依据: t:横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm); x τ?τ=125MPa (型材的抗剪强度设计值) τ=VS/It ……6.2.5[JGJ102-2003] maxsyyxxx(1)V:风荷载作用下剪力标准值(N): =792×11412/179100/5 wk V=qB/4 =10.093MPa wkwk =1.959×1100/4 10.093MPa?125MPa =538.725N 横梁抗剪强度能满足! (2)V:风荷载作用下剪力设计值(N): w V=1.4V 8 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 wwk =1.4×538.725 基本参数: =754.215N 1:计算点标高:110m; (3)V:地震作用下剪力标准值(N): 2:板块净尺寸:a×b=1200mm×900mm; Ek V=qB/4 3:石材配置:托板式δ25mm，对边连接; EkEk 17 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 模型简图为: (2)石材强度校核: =3.72MPa 校核依据:σ?fsc σ:石材中产生的弯曲应力设计值(MPa); f:石材的抗弯强度设计值(MPa); sc m:四点支撑石材最大弯矩系数，按短边与长边的边长比1，查表得:0.1559; q:石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa); b:计算长边边长(mm); 0 t:石材厚度:25mm; 应力设计值为: 22 σ=6×m×q×b/t ……5.5.4[JGJ133-2001] 022 =6×0.1559×0.002832×900/25 =3.433MPa 3.433MPa?3.72MPa 强度能满足要求。 11 短槽托板在石材中产生的剪应力校核: 校核依据:τ?τ=1.86MPa 1sc τ:短槽托板在石材中产生的剪应力设计值(MPa); 1 τ:石材的抗剪强度设计值(MPa); sc9 石材板块荷载计算: q:石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa); (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值: a:短槽连接边边长(mm); q:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa); EAk b:无短槽边边长(mm); β:动力放大系数，取5.0; E β:应力调整系数，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25; α:水平地震影响系数最大值，取0.04; max n:一个连接边上的短槽数量:2; G:石材板块的重力荷载标准值(N); k2 t:石材厚度:25mm; A:幕墙平面面积(mm); c:短槽槽口宽度:7mm; q=βαG/A ……5.3.4[JGJ102-2003] EAkEmaxk s:单个槽底总长度:60mm; =5×0.04×0.00075 τ=qabβ/(n×(t-c)s) ……5.5.7-1[JGJ133-2001] 1 =0.00015MPa =0.002832×1200×900×1.25/(2×(25-7)×60) (2)石材板块荷载集度设计值组合: =1.77MPa 采用S+0.5S设计值组合: ……5.4.1[JGJ102-2003] wE 1.77MPa?1.86MPa q=1.4w+0.5×1.3q kEAk 石材抗剪强度能满足。 =1.4×0.001953+0.5×1.3×0.00015 12 短槽托板剪应力校核: =0.002832MPa 校核依据:τ?τ=104MPa 2p10 石材的抗弯设计: τ:短槽托板的剪应力设计值(MPa); 2(1)计算边长的确定: τ:短槽托板的抗剪强度设计值(MPa); p a:短槽连接边边长:1200mm; q:石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa); b:无槽边边长:900mm; a:短槽连接边边长(mm); a:短槽中心到面板边侧距离150mm; 1 b:无短槽边边长(mm); a:计算短边边长(mm); 0 β:应力调整系数，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25; b:计算长边边长(mm); 0 n:一个连接边上的短槽数量:2; 因为:a-2a=900?b=900，所以: 1 A:短槽托板截面面积:300mm; p a=900mm 0 τ=qabβ/(2n×A) ……5.5.5-1[JGJ133-2001] 2p b=900mm 0 18 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 b =0.002832×1200×900×1.25/(2×2×300) :螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa; fv12bb =3.186MPa N=nπdf/4 v1v1v12 3.186MPa?104MPa =1×3.14×8×175/4 短槽托板抗剪强度能满足。 =8792N N:螺栓个数: num1b四 连接件计算 N=N/N num11v11 基本参数: =793.578/8792 1:计算点标高:110m; =0.09个 实际取2个 2:立柱计算间距:B=1100mm; (6)连接部位横梁型材壁抗承压能力计算: 1 3:横梁计算分格尺寸:宽×高=B×H=1100mm×1200mm; N:连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力设计值(N); c1 4:幕墙立柱跨度:L=3000mm; N:横梁与角码连接螺栓数量:2个; num1 5:板块配置:石材; d:螺栓公称直径:8mm; 6:龙骨材质:立柱为:Q235;横梁为:Q235; t:连接部位横梁壁厚:4mm; 1 7:立柱与主体连接钢角码壁厚:6mm; f:型材抗压强度设计值，对Q235取305MPa; c1 8:立柱与主体连接螺栓公称直径:12mm; N=Ndtf c1num11c1 9:立柱与横梁连接处钢角码厚度:6mm; =2×8×4×305 10:横梁与角码连接螺栓公称直径:8mm; =19520N 11:立柱与角码连接螺栓公称直径:8mm; 19520N?793.578N 12:立柱连接形式:单跨简支; 强度可以满足! 因为B?H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载模型进行设计计算: 3 角码与立柱连接: 2 横梁与角码间连接: (1)自重荷载计算: (1)风荷载作用下横梁剪力设计值(按三角形分布): G:横梁自重线荷载(N/mm); k2 V H=1.4wB/4 :横梁受自重荷载分格高(mm); wkg2 =1.4×0.001781×1100 G/4 =0.001×H kg =754.253N =0.001×1200 (2)地震作用下横梁剪力标准值(按三角形分布): =1.2N/mm 2 V=βαG/A×B/4 G:横梁自重线荷载设计值(N/mm); EkEmaxk2 =5.0×0.04×0.001×1100/4 G=1.2G k =60.5N =1.2×1.2 (3)地震作用下横梁剪力设计值: =1.44N/mm V=1.3V N:自重荷载(N): EEk2 =1.3×60.5 B:横梁宽度(mm); =78.65N N=GB/2 2(4)连接部位总剪力N: =1.44×1100/2 1 采用S+0.5S组合: =792N wE N=V+0.5V (2)连接处组合荷载N: 1wE =754.253+0.5×78.65 采用S+S+0.5S GwE0.522 =793.578N N=(N+N) 12220.5(5)连接螺栓计算: =(793.578+792) b N:螺栓受剪承载能力设计值(N); =1121.174N v1 n:剪切面数:取1; (3)连接处螺栓强度计算: v1b d:螺栓杆直径:8mm; N:螺栓受剪承载能力设计值(N); v2 19 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 n:剪切面数:取1; =1.4×5877.3 v2 d:螺栓杆直径:8mm; =8228.22N b f:螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa; (2)连接处地震作用设计值: v22bb N=nπdf/4 :连接处地震作用标准值(N): Nv2v2v2Ek2 =1×3.14×8×175/4 B:立柱计算间距(mm); 1 =8792N L:立柱跨度(mm); N:螺栓个数: N=βαG/A×BL num2EkEmaxk1b N=N/N =5×0.04×0.0011×1100×3000 num2v2 =1121.174/8792 =726N =0.128个 实际取2个 N:连接处地震作用设计值(N): E(4)连接部位立柱型材壁抗承压能力计算: N=1.3N EEk N:连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值(N); =1.3×726 c2 N:连接处螺栓个数; =943.8N num2 d:螺栓公称直径:8mm; (3)连接处水平剪切总力: t:连接部位立柱壁厚:4mm; N:连接处水平总力(N): 21 f:型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa; 采用S+0.5S组合: c2wE N=Ndtf N=N+0.5N c2num22c21wE =2×8×4×305 =8228.22+0.5×943.8 =19520N =8700.12N 19520N?1121.174N (4)连接处重力总力: 强度可以满足! N:连接处自重总值标准值(N): Gk(5)连接部位钢角码壁抗承压能力计算: B:立柱计算间距(mm); 1 N L:立柱跨度(mm); :连接部位钢角码壁抗承压能力设计值(N); c3 N N:连接处螺栓个数; =0.0011×BL num2Gk1 d:螺栓公称直径:8mm; =0.0011×1100×3000 t:角码壁厚:6mm; =3630N 3 f:型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa; N:连接处自重总值设计值(N): c3G N=Ndtf N=1.2N c3num23c3GGk =2×8×6×305 =1.2×3630 =29280N =4356N 29280N?1121.174N (5)连接处总剪力: 强度可以满足! N:连接处总剪力(N): 0.5224 立柱与主结构连接: N=(N+N) 1G220.5(1)连接处风荷载设计值计算: =(8700.12+4356) N:连接处风荷载标准值(N): =9729.688N wk B:立柱计算间距(mm); (6)螺栓承载力计算: 1b L:立柱跨度(mm); N:螺栓受剪承载能力设计值(N); v3 N=wBL n:剪切面数:取2; wkk1v3 =0.001781×1100×3000 d:螺栓杆直径:12mm; b =5877.3N f:螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(A50)取175MPa; v32bb N:连接处风荷载设计值(N): N=nπdf/4 wv3v3v32 N=1.4N =2×3.14×12×175/4 wwk 20 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =39564N (2)幕墙受水平荷载设计值组合: N:螺栓个数: +0.5S组合: ……5.4.1[JGJ102-2003] 采用Snum3wEb N=N/N q=1.4w+0.5×1.3q num3v3kEk =9729.688/39564 =1.4×0.001781+0.5×1.3×0.00022 =0.246个 实际取2个 =0.002636MPa (7)立柱型材壁抗承压能力计算: (3)立柱单元自重荷载标准值: N:立柱型材壁抗承压能力(N): G=0.0011×BL c4k N:连接处螺栓个数; =0.0011×1100×3000 num3 d:螺栓公称直径:12mm; =3630N t:连接部位立柱壁厚:4mm; (4)校核处埋件受力: 2 f:型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa; V:剪力(N); c4 N=2×Ndtf N:轴向拉力(N); c4num32c4 =2×2×12×4×305 e:剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm); 0 =58560N V=1.2G k 58560N?9729.688N =1.2×3630 强度可以满足要求! =4356N (8)钢角码型材壁抗承压能力计算: N=qBL N:钢角码型材壁抗承压能力(N): =0.002636×1100×3000 c5 N:连接处螺栓个数; =8698.8N num3 d:连接螺栓公称直径12mm; M=eV 0 t:幕墙钢角码壁厚:6mm; =80×4356 4 f:钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa; =348480N?mm c5 N3 埋件计算=2×Ndtf : c5num34c5 =2×2×12×6×305 校核依据，同时满足以下两个条件: =87840N a:A?V/aaf+N/0.8af+M/1.3aafz C.0.1-1[JGJ102-2003] Srvybyrby 87840N?9729.688N b:A?N/0.8af+M/0.4aafz C.0.1-2[JGJ102-2003] Sbyrby强度可以满足要求! 其中: 2 A:锚筋的总截面面积(mm); S 五 幕墙埋件计算(土建预埋) V:剪力设计值(N); 1 基本参数: a:钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85; r 1:计算点标高:110m; a:钢筋受剪承载力系数，不大于0.7; v 2:立柱跨度:L=3000mm; f:锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa; y 3:立柱计算间距:B=1100mm; N:法向拉力设计值(N); 4:立柱力学模型:单跨简支; a:锚板弯曲变形折减系数; b 5:埋件位置:侧埋; M:弯矩设计值(N?mm); 6:板块配置:石材; z:沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm); 7:混凝土强度等级:C30; 另外: 2 荷载标准值计算: d:锚筋直径(mm); (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用: t:锚板厚度(mm); q=βαG/A f:混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取; EkEmaxkc0.5 =5.0×0.04×0.0011 a=(4.0-0.08d)×(f/f) C.0.1-5[JGJ102-2003] vcy0.5 =0.00022MPa =(4.0-0.08×12)×(14.3/210) 21 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 =0.793 因为a>0.7,所以取0.7 : 2 受力分析v a=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2003] 根据前面埋件的计算结果，有: b =0.6+0.25×8/12 V:剪力(N) =0.767 N:轴向拉力(N) 2 A=nπd/4 M:弯矩(N?mm) S2 =4×3.14×12/4 V=4356N 2 =452.16mm N=8698.8N V/aaf+N/0.8af+M/1.3aafz M=348480N?mm rvybyrby =4356/1/0.7/210+8698.8/0.8/0.767/210+348480/1.3/1/0.767/210/180 3 焊缝特性参数计算: 22 =106.386mm?A=452.16mm (1)焊缝有效厚度: S N/0.8af，M/0.4aafz h:焊缝有效厚度(mm); byrbye =8698.8/0.8/0.767/210+348480/0.4/1/0.767/210/180 h:焊角高度(mm); f22 =97.557mm?A=452.16mm h=0.707h Sef所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。 =0.707×8 4 锚板总面积校核: =5.656mm 2 A:锚板总面积(mm); (2)焊缝总面积: 2 f:混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取; A:焊缝总面积(mm); c 0.5fA=0.5×14.3×45000 L:竖向焊缝长度(mm); cv =321750N L:横向焊缝长度(mm); h N=8698.8N?0.5fA h:焊缝有效厚度(mm); ce埋板面积满足要求。 A=h((L-10)+(L-10)) evh5 锚筋长度计算: =5.656×((100-10)+(50-10)) 2 =735.28mm计算依据: l(3)焊缝截面抵抗矩及惯性矩计算: =1.1×α×(f/f)×d C.0.5[JGJ102-2003] ayt4在上面的公式中: I:截面惯性矩(mm); l:受拉钢筋的锚固长度(mm); h:焊缝有效厚度(mm); ae f:混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，当混凝土强度高于C40时，按C40 L:竖向焊缝长度(mm); tv取值; L:横向焊缝长度(mm); h3 f:锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取; W:截面抵抗距(mm); y d:锚筋公称直径(mm); d:三角焊缝中性轴位置(水平焊缝到中性轴距离)(mm); 22 α:锚筋的外型系数，光圆筋取0.16，带肋筋取0.14; d=0.5×(((L-10)-h+h(L-10))/((L-10)-h+(L-10))) veehhev l=1.1×α×(f/f)×d =33.352mm ayt3223 =1.1×0.16×(210/1.43)×12 I=h(L-10)/12+(L-10)h/12+h(L-10)(d-h/2)+h(L-10)((L-10)/2-d) evheeheehv4 =310.154mm =585691.547mm 如果锚筋的拉应力设计值小于钢筋抗拉强度设计值，按规范C.0.5第3条规定，锚固长度可适 W=I/((L-10)/2+d) v当减小，以不小于15倍锚固钢筋直径为宜，实际选用的锚筋长度为180mm; =585691.547/((100-10)/2+33.352) 3所以，可以满足规范要求～ =7475.132mm 焊缝校核计算: 六 幕墙焊缝计算 4 校核依据: 220.5w1 基本参数: ((σ/β)+τ)/2?f 7.1.3-3[GB50017-2003] ffff 1:焊缝形式:L型角焊; 上式中: 2:其它参数同埋件部分; σ:按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa); f 22 福星惠誉?福星国际城三期幕墙工程计算书 β:正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22; f τ:按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa); fw f:角焊缝的强度设计值(MPa); f20.52 ((σ/β)+τ)/2 fff220.5 =((N/1.22A+M/1.22W)+(V/A))/2 220.5 =((8698.8/1.22/735.28+348480/1.22/7475.132)+(4356/735.28))/2 =24.137MPa w 24.137MPa?f=160MPa， f 焊缝可以满足要求。 七 石材幕墙幕墙胶类及伸缩缝计算 1 基本参数: 1:计算点标高:110m; 2:板块分格尺寸:1200mm×900mm; 3:幕墙类型:石材幕墙; 4:年温温差:80?; 2 立柱连接伸缩缝计算: 为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙--伸缩 缝(d)，d值按下式计算: d?αΔ,L+d+d 12 上式中: d:伸缩缝计算值(mm); -5 α:立柱材料的线膨胀系数，取1.2×10; ?,:温度变化,取80?; L:立柱跨度(mm); d:施工误差，取3mm; 1 d:考虑其它作用的预留量，取2mm; 2 d=αΔ,L+d+d 12 =0.000012×80×3000+3+2 =7.88mm 实际伸缩空隙d取20mm，满足设计要求。 23