梁、板模板安全专项施工方案

.中国路桥蒙标轨铁路第八标段梁、板模板安全专项施工案编制人：审核人：批准人：中国路桥蒙标轨铁路第八项目经理部二零一四年十月·罗毕目录1一、工程概况11.1工程概况11.2施工特点分析11.3施工要求11.4技术保证条件2二、编制依据22.1编制原则22.2编制依据32.3编制围3三、施工计划33.1施工进度计划33.2材料与设备计划4四、施工工艺参数44.1技术参数44.2工艺流程44.3施工法114.4检查验收15五、施工安全保证措施15六、劳动力计划15七、人员计划15八、梁、板模板计算书158.1梁模板计算书158.2板模板计算书一、工程概况1.1工程概况罗毕南站建筑物以混凝土框架结构为主，结构混凝土标号采用C30。其中梁截面尺寸有300mm*400mm、300mm*500mm、300mm*600mm、300mm*700mm等；楼板由于使用要求不同，其厚度有90mm、120mm、240mm、250mm等；房屋由于其使用功能的不同，其层高从3m-5m不等。1.2施工特点分析本工程房屋单体数量多、场地分散，对钢管、模板等转造成一定困难。因此要求合理规划施工先后顺序，合理配置机械、人员。1.3施工要求⑴根据模板支设案、钢筋绑扎案、混凝土浇筑案及图纸要求和工艺标准，向班组进行书面安全、技术交底。⑵施工环境满足进场施工要求。1.4技术保证条件（1）管理措施施工前前，对全体成员进行技术培训。过程中安排项目部技术人员及专职安全员随时检查，依据专项施工案、施工图纸及相关文件、规的要求进行现场检查，发现问题立即通知相关人员进行整改，并对整改情况及时进行落实。（2）组织措施选择具有丰富类似施工经验的技术员、安全员进行施工管理，优选具有丰富类似施工的施工队伍进行操作，从而确保能够格按照图纸及构造要求进行施工安装，确保安全施工全过程的安全。（3）技术措施格按照相关要求进行本工程支撑体系的计算、验算，从而确保支撑体系搭设的每一个数据都有据可依，从技术上保证模板支撑体系的安全性。二、编制依据2.1编制原则依据投标承诺，确保施工工期、质量、安全等满足业主要求的原则。节约资源和可持续发展的原则。合理规划、科学设计，少占土地。科学、经济、合理的原则。2.2编制依据 序号 名称 编号 1 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013 2 《混凝土结构工程施工质量验收规》 GB50204-2002 3 《坡屋面工程技术规》 GB50693-2011 4 《屋面工程质量验收规》 GB50207-2002 5 《建筑施工安全技术统一规》 GB50870-2013 6 《建筑施工安全技术统一规》 GB50870-2013 7 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》 JGJ130-2011 8 《建筑施工模板安全技术规》 JGJ162-2008 9 中国路桥蒙标轨铁路房建图纸 2.3编制围本案适用于中国路桥蒙标轨铁路第八项目经理部罗毕南各单体建筑施工。三、施工计划3.1施工进度计划房建工程自2015年10月1日正式开工，计划于2016年12月31日达到竣工验收条件。针对本工程模板分项工程，包括模板支设、拆除、转、再支设等程序。根据建筑面积及房屋结构形式，确定模板转一次需要的时间。本工程房屋普遍为1-2层，且建筑面积小、结构单一，一般在主体结构施工完成15天左右即可达到拆模条件，加上模板及支架的转，前后约20天左右。即模板转一次的时间大概20天左右。3.2材料与设备计划⑴材料计划：本工程所用模板为尺寸为1220*2440mm*15木质压合板，脚手架为φ48×3.5钢管。至本工程结束，模板用量约为50000m2，钢管用量约为1290T。⑵设备计划主要设备统计 序号 设备名称 单位 数量 1 力矩扳手 把 50 2 圆盘锯 台 2 3 手工锯 把 10 4 锤子 把 20 5 卷尺 个 20 6 墨斗 个 10四、施工工艺参数4.1技术参数钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00；模板支架搭设最高高度为5.0m；立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。木50×100mm，间距250mm；木剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管φ48×3.5mm；模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3；倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2；4.2工艺流程复核梁底板标高、校正轴线位置—搭设梁模支架—安装梁卡具—安装梁模底板—绑扎梁钢筋—安装两侧梁模—穿对拉螺栓—按设计要求起拱—复核梁模尺寸位置—与相邻梁模连接固定4.3施工法4.3.1柱模板施工（1）柱模板安装柱模板安装要点：根据柱截面尺寸进行配模，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝密，并用木枋压紧。（2）柱模加固①背楞采用50×100mm木，间距250mm，阳角处用50×100mm木枋，背楞高度离板面或梁底≤100mm处。②柱箍用φ48×3.5钢管，间距按柱下面2/3部位≤500mm，柱上面1/3部位≤600mm，同时保证第一道与砼面距离≤250mm，最上一道离梁底≤250mm。③要在柱脚处钉压脚板，以免砼浇筑时漏浆。④当柱高大于4米时，为保证柱的垂直度，需要安装拉杆或斜撑。⑤当600mm＜柱截面≤900mm时，柱中加一排φ14穿心螺杆（套φ16塑料套管），穿心对拉螺杆竖向间距同柱箍。当900＜柱截面≤1200mm时，柱中加两排φ14穿心螺杆（套φ16塑料套管），穿心对拉螺杆竖向间距同柱箍。图4.3.1.1柱加固立面图图4.3.1.2柱加固截面图当1200＜柱截面≤1400mm时，柱中加三排φ14穿心螺杆（或用两排φ14对拉螺杆），穿心对拉螺杆竖向间距同柱箍。⑥当柱高≤5米时，柱高2/3围的柱箍及穿心螺杆用双帽双夹；当柱高＞5米时，柱全高围的柱箍及穿心螺杆用双帽双夹。⑦φ14穿心螺杆套φ16塑料套管，φ14穿心螺杆套φ20塑料套管。4.3.2梁模板施工（1）梁模板安装①次楞采用50*100木，间距(当600×1000mm≤梁≤800×1400mm时为400mm，当500×800mm≤梁＜600×1000mm时为500mm，当梁＜500×800mm时为600mm），主楞采用φ48*3.5钢管。。②梁底模板铺设：梁底要安背楞做成硬梁底。当梁跨≥4米时，梁跨中起拱高度为梁跨度的1‰-3‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。③梁侧模板铺设：拉通线安装梁侧模板。梁侧模应设置梁口楞和梁底楞。（2）梁模板加固结合本工程实际情况，主梁最大截面为300*700mm。①当梁高＜700时用斜撑加固。图4.3.2.1梁加固立面图图4.3.2.2梁加固截面图②当700≤梁高≤900时用一排穿心对拉螺杆加固，穿心对拉螺杆水平间距：（梁两头与墙边或柱边为450mm），中间部位为900mm。图4.3.2.3梁加固立面图图4.3.2.4梁加固截面图③所有梁边均须用特制螺杆锁扣，特制螺杆间距≤800mm。图4.3.2.5边梁锁口图④所有梁底步步紧，梁两头与墙边或柱边距离≤200mm，中间部位间距：梁宽≤300mm，间距为450mm；300mm＜梁宽≤400mm，间距为400mm；400mm＜梁宽≤500mm，间距为350mm；500mm＜梁宽≤600mm，间距为300mm。4.3.3楼板模板施工（1）按结构净尺寸配制模板，一般采用整铺设、局部小块拼补的法，但是尽量不要出现200mm以的散板，若不能避免的情况下，要做到在整板的中间位置拼缝且贯通宽度相等。（2）次龙骨采用50mm×100mm木，当板厚≤150时，间距≤350mm；当板厚＞150时，间距≤250mm。（3）主龙骨采用48×3.5mm钢管，长度必须伸至梁或墙边≤100。（4）板面立模必须拉铁线固定，间距按1m一根。（5）楼面模板铺完后，把梁面、板面清扫干净。4.3.4楼梯模板施工楼梯踏步做法建议采用封闭式，即斜梯段支底模、侧模，踏步封立板和盖板。整个斜梯段模板形成封闭整体，以斜板与楼板，休息平台板等交接处作为浇捣口，沿踏步板纵向设两道100mm×50mm木枋支撑踏步板，设置两道Ф14对拉螺杆锁紧，纵向间距为1.5m，横向间距见下图，最后在每级踏步板上钻3个气。详见下图。图4.3.4.1柱楼梯加固立面图图4.3.4.2柱楼梯加固截面图4.4检查验收必须符合《混凝土结构工程施工及验收规》（GB50204-2002）及相关规要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。4.4.1主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验法：对照模板设计文件和施工技术案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验法：观察。4.4.2一般项目（1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验法：观察。（2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规要求的检验批（在同一检验批，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表4.4.2.1的规定；表4.4.2.1预埋件、预留洞质量要求要求 序号 项目 规标准允偏差 检查法 1 轴线位移 柱、墙、梁 5 尺量 2 底模上表面标高 ±5 水准仪或拉线，尺量 3 截面模尺寸 基础 ±10 尺量 柱、墙、梁 +4，-5 4 层高垂直度 层高不大于5m 6 经纬仪或拉线，尺量 层高大于5m 8 5 相邻两板表面高低差 2 尺量 6 表面平整度 5 靠尺、塞尺 7 阴阳角 正 尺、塞尺 垂直 线尺 8 预埋铁件中心线位移 拉线、尺量 9 预埋管、螺栓 中心线位移 3 拉线、尺量 螺栓外露长度 +10，-0 10 预留洞 中心线位移 +10 拉线、尺量 尺寸 +10，-0 11 门窗洞 中心线位移 拉线、尺量 宽、高 对角线 12 插筋 中心线位移 5 尺量 外露长度 +10,-0 检查数量：按规要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。4.4.3模板垂直度控制（1）对模板垂直度格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，可模板安装。（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。4.4.4顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙边弹出顶板模板的底标高线。4.4.5模板的变形控制（1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。（2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以，防振捣不实或过振，使模板变形。（3）门窗洞口处对称浇筑混凝土；（4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；（5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。4.4.6其他事项（1）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（2）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（3）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木固定。（4）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（5）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后可合模。（6）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（7）为提高模板转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。五、施工安全保证措施5.1安全教育措施5.1.1新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。5.1.2实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。5.2安全防护措施5.2.1项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，由专业队组完成。5.2.2楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。5.2.3楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。5.3施工安全技术措施5.3.1模板支撑系统施工前，应按施工规、施工案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。5.3.2对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，禁使用不合格的钢管架、配件。5.3.3立杆底座下应设置底座及垫板，垫板厚度50mm。5.3.4不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。5.3.5支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。5.3.6模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后准使用。5.3.7泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。5.3.8应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。5.3.9交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。5.3.10拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，禁高空抛掷。5.3.11高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面，施工便梯平面位置见支撑系统平面图。5.3.12高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。5.3.13混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后可复工。5.4安全检查5.4.1每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。5.4.2发现违章行为，及时纠正。5.4.3班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。5.4.4如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。六、劳动力计划6.1专职安全生产管理人员专职安全生产管理人员表 序号 工种 单位 数量 进场时间 1 安全总监 人 1 2015.1 2 班组专职安全员 人 1 2015.6 3 专职安全员 人 3 2014.10 4 兼职安全员 人 5 2015.16.2特种作业人员特种作业人员表 序号 工种 单位 数量 进场时间 1 人 特种作业人员进行按照工程进度提前安排 2 人 3 人 4 人 7、人员培训计划7.1培训计划表 序号 课程名称 主要容 学时 教学要求 1 新工人进场三级教育 1、本工程施工特点及施工安全基本知识2、上级单位有关安全生产、文明施工的要求及经理部安全生产等3、基本安全技术操作规程 2学时 参加人员：新进场作业人员培训期数：分阶段对新进场工人分批 2 梁、板模板安全教育 1、梁、板模板操作规程2、梁、板模板操作安全注意事项4、梁、板模板现场文明施工 4学时 参加人员：梁、板模板施工班组所有人员培训期数：二期 3 施工安全技术交底 1、梁、板模板施工安全技术交底 1 参加人员：梁、板模板施工班组所有人员培训期数：一期八、梁、板模板计算书8.1梁模板计算书见附件一：梁模板扣件钢管高支撑架计算书8.2板模板计算书见附件二：附件一：梁模板扣件钢管高支撑架计算书一依据规:《建筑施工模板安全技术规》JGJ-2008《建筑结构荷载规》GB50009-2012《钢结构设计规》GB50017-2003《混凝土结构设计规》GB50010-2010《建筑地基基础设计规》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008二计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，梁截面B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木100×50mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。三模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.900×(2×0.700+0.300)/0.300=1.020kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.300×0.900=0.540kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×16.065+1.35×1.020)=20.758kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.540=0.476kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.352kNN2=3.352kN最大弯矩M=0.269kN.m最大变形V=1.167mm2.强度和刚度的计算(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.269×1000×1000/33750=7.970N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3351.0/(2×900.000×15.000)=0.372N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=1.167mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四梁底支撑木的计算1.梁底木计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.352/0.900=3.724kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.72×0.90×0.90=0.302kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.724=2.011kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.724=3.687kN木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=10.00×5.00×5.00/6=41.67cm3；截面惯性矩I=bh3/12=10.00×5.00×5.00×5.00/12=104.17cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.强度和刚度计算(1)木抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.302×106/41666.7=7.24N/mm2木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2011/(2×100×50)=0.603N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木的抗剪强度计算满足要求!(3)木挠度计算挠度计算按照规要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木计算跨度(即木下小横杆间距)得到q=2.847kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.847×900.04/(100×9000.00×1041667.0)=1.349mm木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!五梁底支撑钢管计算1.梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.006kN.m最大变形vmax=2.622mm最大支座力Qmax=3.352kN抗弯计算强度f=M/W=1.006×106/5080.0=197.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。六扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.35kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!七立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=3.352kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.148×5.000=0.900kNN=3.352+0.900=4.252kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.05m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.050=1.600m；λ——长细比，为1600/15.8=101<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.581；经计算得到σ=4252/(0.581×489)=14.973N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.500×1.500/10=0.052kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规公式5.2.5-14；Nw=3.352+0.9×1.2×0.741+0.9×0.9×1.4×0.052/0.900=4.317kN经计算得到σ=4317/(0.581×489)+52000/5080=25.373N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！附件二：扣件钢管楼板模板支架计算书一依据规:《建筑施工模板安全技术规》JGJ-2008《建筑结构荷载规》GB50009-2012《钢结构设计规》GB50017-2003《混凝土结构设计规》GB50010-2010《建筑地基基础设计规》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008二计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木50×100mm，间距250mm，木剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管φ48×3.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。三模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.200×1.000+0.200×1.000)=4.698kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.698+1.40×2.250)×0.250×0.250=0.055kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.×1000×1000/54000=1.017N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.698+1.4×2.250)×0.250=1.318kN截面抗剪强度计算值T=3×1318.0/(2×1000.000×18.000)=0.110N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.698×2504/(100×6000×486000)=0.043mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.200×1.200+0.200×1.200)=5.638kN/m面板的计算跨度l=250.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×5.638×0.250×0.250=0.191kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.191×1000×1000/54000=3.543N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!四模板支撑木的计算木按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.250=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.255+1.20×0.050)=1.409kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.625=0.787kN/m计算单元的木集中力为(0.787+1.409)×1.000=2.196kN2.木的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.197/1.000=2.197kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.20×1.00×1.00=0.220kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.000×2.197=1.318kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.000×2.197=2.417kN木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.220×106/83333.3=2.64N/mm2木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1318/(2×50×100)=0.395N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木的抗剪强度计算满足要求。(3)木挠度计算挠度计算按照规要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木计算跨度(即木下小横杆间距)得到q=1.174kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.174×1000.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.212mm木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×1.409×1.000×1.000=0.743kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.743×106/83333.3=8.91N/mm2木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!五托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木的支座力P=2.417kN均布荷载取托梁的自重q=0.046kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.001kN.m经过计算得到最大支座F=10.714kN经过计算得到最大变形V=1.461mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.001×106/1.05/5080.0=.66N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.461mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!六模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×5.000=0.787kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.000×1.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.000×1.000=5.020kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=5.407kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.250kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ七立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.64kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.05m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.050=1.600m；λ——长细比，为1600/15.8=101<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.581；经计算得到σ=9638/(0.581×489)=33.937N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.000×1.500×1.500/10=0.057kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规公式5.2.5-14；Nw=1.2×5.407+0.9×1.4×2.250+0.9×0.9×1.4×0./1.000=9.388kN经计算得到σ=9388/(0.581×489)+57000/5080=44.358N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!八楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度围配筋2级钢筋，配筋面积As=4500.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=6000mm×250mm，截面有效高度h0=230mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边6.00m，短边6.00×1.00=6.00m，楼板计算围摆放7×7排脚手架，将其荷载转换为计算宽度均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.20)+1×1.20×(0.79×7×7/6.00/6.00)+1.40×(0.00+2.50)=11.05kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=6.00×11.05=66.30kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×66.30×6.002=122.45kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=4500.00×300.00/(6000.00×230.00×7.20)=0.14查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.130此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.130×6000.000×230.0002×7.2×10-6=297.1kN.m结论：由于∑Mi=297.09=297.09>Mmax=122.45所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！Word文档