高支模专项施工方案

高支模施工目录1一、工程概况1二、施工准备11、技术准备12、物资准备23、劳动力准备2三、高支模支撑方案21、模板及支撑架的材料选取22、支撑系统的构造设计3四、高支模验算3（一）门式刚架高支模系统41、梁支撑计算102、梁侧模板计算123、板支撑计算19(二)满堂红钢管脚手架高支模系统191、梁支撑计算262、梁侧模板计算293、板支撑计算35五、高支模施工的安全管理351、高支模系统施工安全管理机构352、高支模施工注意问题35六、高支模施工方法351、支撑系统安装362、梁、板模板安装383、验收及拆除的批准程序384、高支模拆除405、安全技术措施416、预防坍塌事故的安全技术措施43七、附图一、工程概况本工程建筑总面积32524.6平方米，设地下室一层，地面以上二十二层，结构总高度83.4m，结构类型采用钢筋砼框架剪力墙结构；框架结构抗震等级二级，剪力墙二级。本工程部分层高高于4.50m，各楼层层高为：地下负一层层高5.6m，首层层高为4.5m，二~5层层高为4.2m，六层层高为3.90m，七~22层层高为3.6m。根据有关施工规定，必须对本工程的高支撑模板系统进行验算计算，确保高支撑模板系统的施工安全。二、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。三、高支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取　　模板：采用18mm（厚）胶合板。　　木枋：采用100mm×100mm、50mm×100mm、80mm×80mm木枋。支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、Φ48×3.5mm、φ12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用Φ48×3.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.5mm钢管及配件。2、支撑系统的构造设计（1）根据设计图纸要求，本工程高支模支撑系统分为三种情况，具体如下：情况一：地下负一结构楼面5.6m高，最大梁截面尺寸为350mm×700mm，梁两侧楼板厚分别为200mm、150mm、120mm，梁板砼等级为C35。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为3.8米，板底支模高度为4.5m。梁、板支撑系统采用MF1219进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。情况二：首层结构楼面4.5m高楼层，最大梁截面尺寸为350mm×700mm，梁两侧楼板厚120mm，梁板砼等级均为C35。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为3.7米，板底支模高度为4.08m。梁、板支撑系统采用MF1219进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。情况三：首层大厅12.85m层高，最大梁截面尺寸为预应力梁350×700mm，梁，两侧楼板厚度为120mm，梁板砼等级均为C35。选用满堂钢管脚手架构架形式。（2）对于以上第一、二种情况的高支模，其构造设计参数均如下：梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300mm，竖向设置一排穿梁螺栓φ12@500mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高≥700mm时才设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用100×100mm木枋，间距300，纵枋采用100×100mm木枋，支顶采用门式架，排距为900mm；楼面模板采用18mm厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用80×80mm木枋，间距400，纵枋采用80×80mm木枋，支撑采用门式架，排距为900mm。（3）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用Φ48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，用扣件与门式架扣紧。（4）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条80×80mm木枋并排垫放。（5）对于第三种情况采用满堂红钢管脚手架高支模，按最大梁500×1500mm，梁下满堂钢管脚手架按650×800mm进行高支模支承；楼面模板采用18mm厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用80×80mm木枋，间距400，纵枋采用80×80mm木枋，所有板下满堂架均按1000×900mm搭设。（6）梁的下木方采用50×100mm，间距为300mm，侧模竖肋间距为300mm；对当梁高>700mm时，梁侧模板加一排Φ12@400对拉螺杆，当1500≥梁高>700mm时，梁侧模板加3排Φ12@500对拉螺杆。（7）满堂钢管架横、纵拉杆按1500mm步距进行高支模方案设计，并且地面以下200mm高做扫地杆。满堂架外围各立杆要用剪刀撑进行连接，而且要与各柱或梁进行可靠连接（可采用可调节支撑把满堂架与梁、柱进行稳定性连接），从而形成一个空间网状的超静定桁架体系。（8）所有梁下承重纵横杆与立杆之间均须加设双扣件。（9）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。（10）所有高支模必须待下层梁板砼强度达到50％以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的。四、高支模验算（一）门式刚架高支模系统由于本工程第一、二种情况的高支模的设计参数相同，首层的梁截面大于地下负一层的梁截面，首层的板支撑高度大于地下负一层的板支撑高度。故只要首层的高支模支撑系统设计符合要求，其余地下负一层也必定符合要求。1、梁支撑计算计算的脚手架搭设高度为3.8米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=0.90米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。梁顶托采用100×100mm木方。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图(1)梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1)荷载的计算：a.钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×1.500×0.300=11.475kN/mb.模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.300×(2×1.500+0.350)/0.350=0.976kN/mc.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(11.475+0.976)+1.4×0.600=15.782kN/m2)木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.762kNN2=2.762kN经过计算得到最大弯矩M=1.443kN.m经过计算得到最大支座F=2.762kN经过计算得到最大变形V=2.5mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.443×106/166666.7=8.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b.木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.761/(2×100×100)=0.414N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!c.木方挠度计算最大变形v=2.5mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!(2)梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.794kN.m经过计算得到最大支座F=9.255kN经过计算得到最大变形V=0.6mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；a.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.794×106/166666.7=4.76N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b.顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×5069/(2×100×100)=0.760N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!c.顶托梁挠度计算最大变形v=0.6mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(3)门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1)门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：a.脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/mb.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.1672×0.015×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.033kN/m水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×0.900)/(4×1.950)=0.002kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.101kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.340kN/m。2)托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.303kN，3.303kN第2榀门架两端点力9.255kN，9.255kN第3榀门架两端点力9.255kN，9.255kN第4榀门架两端点力3.303kN，3.303kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=18.510kN。(4)立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.340kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=18.510kN；H——脚手架的搭设高度，H=3.7m。经计算得到，N=1.2×0.340×3.700+18.510=20.019kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=20.02kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.716；　　k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；　　h0——门架的高度，h0=1.93m；　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；　　A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2；　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd=1.0×44.321=44.321kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足要求!2、梁侧模板计算（1）梁模板基本参数：梁截面宽度B=350mm，梁截面高度H=700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面100×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm。（2）梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！（4）梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图a.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；　　q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.50=64.440N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×64.440×0.3002=-0.580kN.mf=0.580×106/81000.0=7.160N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!b.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×64.440=11.599kN　　截面抗剪强度计算值T=3×11599/(2×1500×18)=0.644N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!c.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=28.80×1.50=43.20N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×43.200×300.04/(100×6000.00×729000.1)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!(5)穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×36.00+1.4×4.00)×1.50×0.50/3=12.20kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=12.20kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置3道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!3、板支撑计算计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=1.50米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用80×80mm木方。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图图2模板支架示意图(1)楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1)荷载的计算：a.钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.120×0.400=1.224kN/mb.模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.340×0.400=0.136kN/mc.活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.400=0.800kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(1.224+0.136)+1.4×0.800=2.752kN/m2)木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方变形图(mm)木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.354kNN2=2.826kNN3=1.626kNN4=1.626kNN5=2.826kNN6=1.354kN经过计算得到最大弯矩M=0.395kN.m经过计算得到最大支座F=2.826kN经过计算得到最大变形V=1.3mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.395×106/85333.3=4.63N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b.木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.003/(2×80×80)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!c.木方挠度计算最大变形v=1.3mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!(2)楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.061kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.553kN.m经过计算得到最大支座F=7.108kN经过计算得到最大变形V=1.0mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；a.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.553×106/85333.3=6.48N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b.顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4267/(2×80×80)=1.000N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!c.顶托梁挠度计算最大变形v=1.0mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(3)门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1)门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：a.脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/mb.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(4×1.500)=1.3002×0.015×(4×1.500)/cos/(4×1.950)=0.038kN/m水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×1.500)/(4×1.950)=0.003kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.107kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.346kN/m。2)托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.868kN，2.868kN第2榀门架两端点力7.108kN，7.108kN第3榀门架两端点力7.108kN，7.108kN第4榀门架两端点力2.868kN，2.868kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=14.216kN。(4)立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.346kN/m；　　NQ——托梁传递荷载，NQ=14.216kN；　　H——脚手架的搭设高度，H=5.1m。经计算得到，N=1.2×0.346×5.080+14.216=16.324kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.32kN；　　Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.716；　　k——调整系数，k=1.13；　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；　　h0——门架的高度，h0=1.93m；　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4；　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2；　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；　　A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2；　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd=1.0×44.321=44.321kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足要求!(二)满堂红钢管脚手架高支模系统1、梁支撑计算模板支架搭设高度为7.7米，8.70m层最大梁截面尺寸为500mm×1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，采用的钢管类型为48×3.5。梁模板支撑立面图见下页。图1梁模板支撑架立面简图（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1）荷载的计算：a.钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.500×0.300=11.475kN/mb.模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.300×(2×1.500+0.500)/0.500=0.735kN/mc.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.500×0.300=0.450kN均布荷载q=1.2×11.475+1.2×0.735=14.652kN/m集中荷载P=1.4×0.450=0.630kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.374kNN2=5.209kNN3=1.374kN最大弯矩M=0.114kN.m最大变形V=0.3mma.抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.114×1000×1000/16200=7.037N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!b.抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2289.0/(2×300.000×18.000)=0.636N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!c.挠度计算面板最大挠度计算值v=0.345mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(2)梁底支撑木方的计算1)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.209/0.300=17.363kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×17.36×0.30×0.30=0.156kN.m最大剪力Q=0.6×0.300×17.363=3.125kN最大支座力N=1.1×0.300×17.363=5.730kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.156×106/83333.3=1.88N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b.木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3125/(2×50×100)=0.938N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!c.木方挠度计算最大变形v=0.677×14.469×300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.020mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(3)梁底支撑钢管计算1)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.949kN.m最大变形vmax=1.387mm最大支座力Qmax=3.978kN抗弯计算强度f=0.949×106/5080.0=186.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于650.0/150与10mm,满足要求!2)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.861kN.m最大变形vmax=1.358mm最大支座力Qmax=11.519kN抗弯计算强度f=0.861×106/5080.0=169.58N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(4)立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.52kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×7.730=1.198kNN=11.519+1.198=12.717kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=131.93N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=48.39N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)的计算结果：=64.85N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。2、梁侧模板计算（1）梁模板基本参数：8.70层高最大梁截面尺寸：宽度B=500mm，高度H=1500mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，梁侧模面板厚度h=18mm。（2）梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！（4）梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1）抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；　　q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.50=64.440N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×64.440×0.3002=-0.580kN.mf=0.580×106/81000.0=7.160N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×64.440=11.599kN截面抗剪强度计算值T=3×11599/(2×1500×18)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3）挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=28.80×1.50=43.20N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×43.200×300.04/(100×6000.00×729000.1)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!（5）穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×36.00+1.4×4.00)×1.50×0.50/3=12.20kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=12.888kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置3道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!3、板支撑计算模板支架搭设高度为9.1米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。梁下木方为80×80mm，间距为300mm。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；a.抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.074kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.074×1000×1000/54000=1.370N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!b.抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300=1.480kN截面抗剪强度计算值T=3×1480.0/(2×1000.000×18.000)=0.123N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!c.挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.350×3004/(100×6000×486000)=0.063mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(2)支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1)荷载的计算a.钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.120×0.300=0.900kN/mb.模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/mc.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m2)木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.466/1.000=2.466kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.47×1.00×1.00=0.247kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.466=1.480kN最大支座力N=1.1×1.000×2.466=2.713kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.247×106/83333.3=2.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!b.木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1480/(2×50×100)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!c.木方挠度计算最大变形v=0.677×1.005×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.172mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(3)横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.651kN.m最大变形vmax=1.507mm最大支座力Qmax=8.861kN抗弯计算强度f=0.651×106/5080.0=128.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!（4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.86kN当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（5）立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容：a.脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×9.110=1.176kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。b.模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×0.900=0.315kNc.钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×1.000×0.900=2.700kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.191kN。2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×0.900=2.700kN3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ（6）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.81kN；——轴心受压立杆